Форсировка

В настоящее время моторные масла с присадками классифицируются по принципу форсировки и жесткости работы двигателей, [c.212]

Если топливо свободно покоится на колосниковой решетке под действием собственного веса, то увеличение форсировки приводит к увеличению скорости фильтрации воздуха в слое и к выносу из слоя все более и более крупных частиц. Относительно крупные частицы топлива уже не успевают сгореть налету в пределах топочной камеры, что приводит к резкому возрастанию механического недожога. Отмеченное обстоятельство затрудняет сжигание в слое топлив, содержащих значительное количество мелочи и не дает возможности повысить теплонапряжение зоны горения, чтобы наиболее полно использовать возможности слоевого процесса. Под теплона-пряжением зеркала горения подразумевают количество тепла, вы- [c.222]

При эксплуатации двигателей в жестких условиях и при применении сернистого топлива для нейтрализации кислот и их ангидридов, образующихся в результате сгорания серы, к маслу добавляют значительное количество так называемой щелочной присадки, представляющей собой моющий компонент с большим запасом щелочи. Концентрация моющей присадки в масле повышается с увеличением форсировки и жесткости условий работы двигателя, для которого предназначен данный образец масла. [c.213]

Требования к детонационной стойкости бензинов в зависимости от степени сжатия и форсировки автомобильных двигателей [c.9]

Октановое число по исследовательскому методу для двигателей с форсировкой [c.9]

Щелочное число — это количество миллиграмм КОН, нейтрализующее 1 г испытываемого продукта. Чем выше щелочность масла, тем больше содержится в нем присадки, тем лучше его нейтрализующие свойства и качество. Для обеспечения нормальной эксплуатации щелочность масла должна быть не менее для двигателей средней форсировки — [c.18]

Намечается переход к выпуску двигателей с верхним расположением клапанов, В таких двигателях возможны повышение степени сжатия вплоть до оптимальной и значительная форсировка двигателей по числу оборотов. Применение верхних клапанов диктуется также современной -образной компоновкой двигателей. [c.112]

Требования, выдвигаемые моторостроением к качеству смазочных масел, тесно связаны с непрерывным ростом форсировки двигателей и связанных с ним повышением их теплонапряжен-ности. За последние годы наблюдается существенный сдвиг в сторону улучшения таких показателей, как наибольшая номинальная мощность в одном агрегате, число оборотов коленчатого вала, степень сжатия, литровая мощность и др. Однако следует отметить, что развитие моторостроения в определенной степени сдерживается недостаточным количеством имеющихся ресурсов [c.7]

Эксплуатационные характеристики современных отечественных автомобильных двигателей улучшаются главным образом путем повышения их степени сжатия, а также путем форсировки по скорости и наполнению. При этом увеличивается литровая мощность двигателей и снижается удельный расход топлива (рис. 1. 1), но повышаются требования к октановому числу применяемых бензинов (табл. 1. 8). [c.36]

Применявшееся до сих пор деление масел на группы по методам пх производства и основному назначению без учета их эксплуатационных качеств не удовлетворяет требованиям моторостроения и потребителей, для которых основное значение имеют эксплуатационные качества масел применительно к двигателю заданной напряженности и степени форсировки и с учетом особенностей топлив, применяемых в этих двигателях. [c.354]

В зависимости от типа двигателя, степени его форсировки, тепловой и механической напряженности, типа и свойств топлива масла предлагается разделить на 6 групп А, Б, В, Г, Д, Е применительно к существующей зарубежной классификации. В табл. 6. 5 показано соответствие групп масел зарубежной классификации по вязкости (SAE) и по эксплуатационным свойствам или назначению (API). [c.354]

При увеличении тепловой нагрузки печи, во время форсировки режима, температура стенки барабана на участке 5-6 м от начала топки повышается еще больше, что приводит к пережогу и разрушению стенки КСП. [c.60]

Система возбуждения предназначена для питания постоянным током обмотки ротора. Она является одной из ответственных систем, в значительной степени определяющей надежность работы гидрогенератора. В связи с этим к системе возбуждения предъявляют следующие основные требования, которым она должна удовлетворять 1) надежное питание постоянным током обмотки ротора гидрогенератора в любых режимах, в том числе и при авариях в энергосистемах 2) устойчивое регулирование тока возбуждения при изменении нагрузки гидрогенератора от нуля до номинальной при заданном уровне напряжения 3) достаточное быстродействие 4) форсировка возбуждения, т. е. быстрое нарастание напряжения возбуждения от номинального до предельного, называемого потолочным, для поддержания устойчивой работы гидрогенератора во время аварии в энергосистеме и восстановления нормального режима после ликвидации аварии. Потолочное напряжение возбуждения в гидрогенераторах принимают не менее 1,8 2 от номинального напряжения возбуждения 5) быстрое гашение магнитного поля в машине без значительного повышения напряжения в обмотках гидрогенератора при оперативных отключениях гидрогенератора от сети, а также в случае аварии в гидрогенераторе. [c.68]

Отдельные узлы и детали возбудителя конструктивно не отличаются от аналогичных узлов и деталей близких по размерам тихоходных ге-нераторов постоянного тока общепромышленного назначения. Отличие возбудителей от обычных генераторов постоянного тока определяется в основном требованиями форсировки возбуждения и быстродействия системы возбуждения. Магнитные индукции в различных участках магнитопровода в номинальном режиме должны быть выбраны с таким расчетом, чтобы при двух-трехкратной форсировке напряжения возбуждения ток возбуждения возбудителя не слишком бы возрастал из-за насыщения его магнитопровода. Напряжение между смежными коллекторными пластинами при форсировке не должно превышать 20 Ч-25 В. Эти требования приводят к увеличению главных размеров возбудителя по сравнению с машиной постоянного тока общепромышленного назначения такой же мощности и частоты вращения. Требование быстродействия системы возбуждения в ряде конструкций приводит к необходимости выполнения всего сердечника статора возбудителя, как полюсов, так и ярма (спинки), шихтованным из отдельных тонких листов, изолированных друг от друга. При этом удается обеспечить достаточно высокую скорость нарастания магнитного потока и напряжения возбудителя, благодаря незначительному демпфированию потока при его резком изменении вихревыми токами магнитопровода. [c.73]

Одна из возможных принципиальных схем самовозбуждения в однолинейном исполнении показана па рис. 2.7. Начальное возбуждение гидрогенератора происходит за счет остаточного намагничивания его полюсов. В схеме два выпрямительных трехфазных моста. Один мост из неуправляемых вентилей (диодов) питается от трансформатора силового компаундирования ТСК, который работает по принципу трансформатора тока (ТТ), и его ток пропорционален току статора. В номинальном режиме этот мост обеспечивает около 80% тока возбуждения гидрогенератора. Форсировка возбуждения при коротких замыканиях в линии и возрастании тока гидрогенератора также осуществляется [c.77]

Номинальная скорость нарастания напряжения возбудителя при форсировке возбуждения (см. гл. 2) должна быть не менее 1,3 / возбудителя в секунду для гидрогенераторов мощностью до 4000 кВ А включительно не менее 1,5 для гидрогенераторов мощностью более 4000 кВ А не менее 2,0 для синхронных компенсаторов. [c.148]

Мы предлагаем следующий подход к оценке эффективности во-первых, принимаем, что фактическая закономерность изменения обводненности продукции не зависит от темпа отбора жидкости, во-вторых, дополнительной добычей нефти считается тот объем нефти, который получен при снижении обводненности продукции скважин. Тогда разделение эффекта на две составляющие (за счет методов ПНП и интенсификации отбора) проводится расчетом базового варианта при различных уровнях отбора жидкости (фактическом при форсированном режиме и при неизменных отборах, соответствующих отборам до форсировки). Величина дополнительной добычи нефти от проведенного воздействия ПНП рассчитывается как разность между значениями отбора нефти, базовой кривой и фактической в предположении о неизменности отбора. Для оценки эффекта от изменения темпа отбора жидкости базовая добыча жидкости экстраполируется во времени, и определяется соответствующее ей значение отбора нефти, при этом принимается, как указано выше, что при изменении темпа отбора расчетный закон обводнения не меняется. Разница между расчетными значениями параметров добычи при фактическом отборе жидкости по характеристике вытеснения и при фактической добыче нефти определит общую величину дополнительной добычи нефти. А разница между расчетными значениями параметров добычи в предположении неизменности отбора жидкости определит величину дополнительной добычи нефти за счет проведенного мероприятия по ПНП. [c.159]

На рис.3.2 проиллюстрированы изложенные подходы к определению эффективности. На верхнем рисунке приведены фактическая кривая и прогнозная прямая, экстраполированная по методу Сазонова Б.Ф., в координатах - накопленная добыча нефти от логарифма накопленной жидкости На этих кривых отмечены основные точки, учитывающиеся при расчете. Точки Воздействие и Форсировка показывают начало прогноза и форсирования отбора жидкости соответственно. На характеристике вытеснения по методу Сазонова отмечены две точки, которые показывают значение накопленной добычи нефти при различных уровнях отбора жидкости. А на фактической кривой отмечена точка, соответствующая фактическому значению накопленной добычи нефти без проведения форсированного отбора жидкости. На нижнем рисунке построены графики значений накопленной добычи нефти в реальном времени при различных условиях отбора и вытеснения. Величина 0 - [c.159]

Рис. 3.2 Пример расчета показателей разработки с помощью характеристик вытеснения. Участок, на которо.м проведена форсировка отбора жидкости

Известно, что полнота сгорания топлива связана с качеством его распыливания. Так, Г. Ф. Кнорре [Л. 3-10] указывает, что улучшение распыливания может способствовать ускорению горения топлива и повышению полноты его сгорания. В то же время он отмечает, что до сих пор остается неясным, каковы оптимальные характеристики распыливания для различных способов организации факельного сжигания и какова, средняя оптимальная тонкость распыливания для практикуемых пределов форсировки топочных процессов. 3. И. Геллер [Л. 3-11], считая, что для эффективного сжигания жидкого топлива необходимо тонкое его измельчение и что ухудшение процесса распыливания снижает к. п. д. котельного агрегата, предлагает проводить оценку тонкости распыливания по интегральному эффекту сжигания топлива. При этом распыливание мазута считается удовлетворительным, если наблюдается полное сжигание топлива в заданных габаритах топочной камеры. [c.94]

Возможность же успешного применения мощных горелок в топках с повышенными форсировками при сжигании мазута с малыми избытками воздуха зависит от степени реализации необходимого соответствия между [c.151]

Специфика условий работы масел в судовых дизелях обусловлена главным образом их конструктивными особенностями, высокой форсировкой, а также применением топлив с высоким содержанием серы (до 3,5—4%). Основные проблемы в области смазки судовых дизелей — снижение износа гильз цилиндров и поршневых колец, а также уменьшение образования углеродистых отложений на поршнях. Необходимые нейтрализующие и моющие свойства масел для судовых дизелей обеспечиваются в основном наличием металлсодержащих высокощелочных присадок поэтому щелочность соответствующих моторных масел — один из важнейших показателей их качества. [c.46]

Влияние зольности на ход и производительность доменной печи зависит от условий ее работы и особенно от форсировки хода печи, шихты и требуемого качества чугуна. Увеличение зольности приводит к непропорционально повышенному возрастанию расхода кокса. Принятые во Франции расчетнЕле таблицы предусматривают скидку 2,5% стоимости кокса при увеличении зольности на 1% эта шкала скидок является в большинстве случаев излишне суровой. [c.189]

Другой распространенной схемой слоевого процесса является сжигание в прямоточном или зажатом слое. В этом случае подача топлива на решетку и подвод дутья производится либо с одной стороны, либо перекрестно (рис. 10-1). Пои этом топливо прижимается к колосниковой решетке нетолько силой веса, но и из-за аэродинамического сопротивления набегающему потоку дутьевого воздуха. Решетка в этом случае препятствует нарушению аэродинамической устойчивости слоя при увеличении дутья. Поскольку элементы решетки при такой схеме сжигания находятся в зоне высоких температур, то для их длительной работы необходима надежная система охлаждения. Топки, основанные на второй схеме, получили название топок скоростного горения с обращенным дутьем или с зажатым слоем. Эти топочные устройства позволяют значительно повысить форсировку процесса. [c.224]

Обработка опытного материала показала, что порозность слоя может меняться от 0,4 до 0,7 в зависимости от содержания в топливе мелочи, конструкции топки (способа подачи топлива на слой) и режима работы топки. Наблюдения в ходе опытов показали, что при увеличении форсировки при постоянном /глолн ог = обычно происходит увеличение Этим подтверждается значительное возрастание порозности в нижних участках слоя, т. к. величина кислородной зоны практически не меняется. Полученные опытные значения начальной порозности слоя приводят к выводу, что при сжигании топлив в условиях высоких форсировок высота кислородной зоны не должна превышать (2,0—3,0) бщ при рядовом топливе и (1,5— 1,7) б о при фракционированном (близком к монофракционному), меняясь в этих пределах в зависимости от начальной порозности слоя. Противоточный слой обычно характеризуется более низкими форсировками и температурным уровнем, поэтому диффузионная область в нем характерна только для наиболее высокотемпературной части слоя. [c.242]

Пример 1. Убедиться, что, если температурный уровень в зоне выгорания кокса составляет в среднем 2000° К, то процесс горенияТуглерода кокса антрацита протекает в диффузионной области по схеме горящего слоя. Средний размер сжигаемых частиц топлива б = 0,05 м. Форсировка процесса горения характеризуется скоростью фильтрации воздуха 5 м/сек. [c.242]

Опыт сжигания жидкого топлива в камерах сгорания показывает, что в них удается обеспечить надежное воспламенение и высокую полноту сгорания, приближающуюся к 100%. При этом допустимы очень высокие форсировки — до (50-н 130) 10 ккал1 м -ч) по объему и до (30—70)-10 ккал1 м -ч) по площади поперечного сечения. [c.254]

Из данных табл. 2 не представляется возможным выделить интервалы, в которых форсировка является безусловно эффективным или неэффективным мероприятием. Однако при более детальном изучении этого фактора на м удалось выявить некоторые закономерности. Было определено отношение числа скважин, в которых дебит скважин по нефти уменьшился или остался постоянным, к общему числу случаев форсировки. Результаты расчетов приведены в виде графика зависимости от степени увеличения отборов (рис. 2). Из графика видно, что этот показатель убывает с ростом отбора жидкости, т. е. доля неэффективных случаев уменьшается. Таким образом, для получения наибольшего технологического эффекта от форсированнв- [c.41]

Рй - суммарное количество нефти, которое было бы добыео за это же время без форсировки режима работы скважины. [c.49]

На интенсивность или форсировку газификации, кроме при роды топлива, большое вли Яние оказывает величина солротивле ния движению газов через слой топлива и равномерность распределения тоилива по поперечному сечению газогенератора При этом главнейшим фактором, от которого зависит интенсивность газификации, является физико-химическая природа перерабатываемого топлива (размер кусков, спекаемость, содержа ние 1влаги и золы и т. д.). [c.306]

Системы с однофазным хладоагентом. В этом случае теплосъем изменяется в результате изменения расхода хладоагента. Примером аппаратурного оформления такой системы может служить аппарат с внутренним теплообменником при условии, что на выходе из него даже при максимальной форсировке хладоагент не догрет до температуры кипения. [c.463]

Системы с исчерпывающим испарением хладоагента. В этом случае изменение теплосъема обеспечивается изменением уровня паро-н идкостной смеси в парогенераторе, т. е. изменением эффективной поверхности теплообмена. Управление уровнем смеси осуществляется в таких системах изменением нодачи испаряемого конденсата в парогенератор. По своему аппаратурному оформлению система исчерпывающего испарения может быть аналогична рассмотренной выше системе с однофазным хладоагентом, но конструктивные и режимные ее параметры долл ны быть выбраны так, чтобы при любых форсировках испарение подаваемого конденсата заканчивалось в пределах парогенератора. [c.464]

Возбуждение возбудителя осуществляется по схеме самовозбуждения (рис. 2.2, а) или независимого возбуждения (рис. 2.2, б). В последнем случае для осуществления независимого питания обмотки возбуждения возбудителя предусматривают второй генератор постоянного тока — подвозбуднтель с самовозбуждением. Напряжение на выводах гидрогенератора в разных режимах в обеих схемах поддерживает автоматический регулятор возбуждения АР В путем регулирования тока возбуждения возбудителя. При резком понижении напряжения на выводах гидрогенератора срабатывает схема минимального напряжения (Я), шунтирующая сопротивление ШР, включенное в цепь возбуждения возбудителя. Происходит резкое увеличение (форсировка) тока возбуждения и напряжения возбудителя. Сопротивление ШР2 в цепи возбудителя подвозбудителя (рис. 2.2, б) в процессе эксплуатации обычно не регулируют. Его значение определяется номинальным напряжением подвозбудителя. [c.71]

Схема обмотки статора определяется схемой преобразовательной установки. Обычно применяют дву хполу пер йодные мостовые схемы, в которых может быть один или два выпрямительных моста. Напряжение при двух мостах в зависимости от схемы и типа применяемых вентилей бывает одинаковым или разным. На рис. 2.5 показана принципиальная схема возбуждения в однолннейном исполнении с двумя выпрямительными мостами, один из которых является рабочим и включается на пониженное напряжение вспомогательного генератора от отпаек его обмотки статора, а второй — форсировочный, включается на полное напряжение обмотки в режиме форсировки гидрогенератора. Поскольку режим форсировки кратковременный, то часть обмотки, по которой протекает только ток форсировки (от отпаек до выводов), выполняют меньшего сечения, чем часть обмотки, по которой длительно протекает номинальный ток возбуждения. Это достигается комбина- [c.75]

Казаковым A.A. [16] предлагается также методика (используя характеристики вытеснения) разделения эффекта при одновременном воздействии на пласт методами, повышающими нефтеотдачу и изменения отбора жидкости путем форсировки или в результате остановки сильно обводненных скважин. В некоторых случаях предлагается учитывать пуск в работу новых малообводненных скважин. [c.156]

В качестве примера расчета влияния форсировки на эффективность заводнения нами рассчитаны показатели разработки пласта БВ, Вать-Еганского и участка 10-4 этого же месторождения. На этом месторождении осушествлялась закачка СПС практически по всему пласту БВ,,. Обработка нагнетательных скважин СПС проводилась с начала 1996 г. Отбор жидкости по этому пласту возрос с 10,09 млн. т в 1995 г. до 14,21 млн. т в 1999 г. За это же время отбор нефти снизился с 4,86 млн. т до 4,30 млн. т в результате роста обводненности скважин с 51,8% до 69,9% (см. таблицу 5.3). Падение добычи нефти было бы еще более значительным, если бы не проводились мероприятия по повышению нефтеотдачи. Расчеты показывают, что в целом по в результате закачки СПС за указанный период дополнительно добыто 760 тыс. т нефти. Если же учесть увеличенный отбор жидкости, то в общей сложности с 1996 по 1999 г. включительно дополнительно добыто 1600 тыс. т нефти. На рис. 3.7 и 3.8 представлена динамика показателей разработки пласта БВ, [c.209]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология