Осевое сжатие

Трубные решетки (В) в аппаратах с температурным компенсатором на кожухе (рис. IV.7, а) и (Б) в аппаратах с плавающей головкой (рис. IV.7, б) рекомендуется рассчитывать следующим образом [1, с. 637]. Считается, что наиболее опасным является напряжение не в трубных решетках, а напряжение осевого сжатия в трубах. Поэтому сначала проверяют условие устойчивости труб при осевом сжатии. При выполнении условия устойчивости толщину трубных решеток в средней части определяют по формуле [c.81]

При расчете на устойчивость цилиндрических обечаек, подвергаемых осевому сжатию, допускаемое осевое сжимающее усилие из условия прочности = я (О + 3—с) (з—с) [ а1. [c.201]

Эффективный диаметр конической обечайки при осевом сжатии и изгибе [c.141]

В опытах Кармана цилиндрические образцы мрамора и известняка одновременно подвергались боковому гидростатическому давлению / 2 и осевому сжатию поршнем под давлением / 1. [c.18]

Напряженное состояние в любой точке на нижней поверхности устойчивого свода изображается кругом Мора, проходящим через начало координат (рис. 56). Если прямая ЕО лежит ниже меньшего круга Мора, скольжение по стенке не возникает. Точка пересечения большего предельного круга с осью абсцисс определяет величину нормального напряжения = /с, которое выдерживает консолидированный образец (см. гл. I) при осевом сжатии в условиях возможности бокового расширения. [c.101]

Для аппаратов с плоскими днищами за расчетную принимают только длину неукрепленной обечайки. Для обечайки, подкрепленной кольцами жесткости (см. рис. 1.10, б), в качестве расчетной длины /р принимают максимальное расстояние между ними. Так, если 4 > (/i и /а), то /р = /а- При осевом сжатии и изгибе кольца жесткости не оказывают существенного влияния на устойчивость обечаек, а поэтому в расчете не учитываются и могут устанавливаться исходя из особенности конструкции, технологии изготовления [c.34]

Эффективный диаметр Ор конической обечайки при осевом сжатии следует определять по формуле [c.41]

На рис. 13-6, а показана схема теплообменника с линзовым компенсатором 3 на корпусе. В этом аппарате температурные деформации компенсируются осевым сжатием или расширением компенсатора. Теплообменники с линзовыми компенсаторами применяют при небольших температурных деформациях (не более 10-15 мм) и невысоких давлениях в межтрубном пространстве (не более 0,5 МПа). [c.337]

Из выражения (1.7) следует, что при введении компенсатора в конструкцию уменьшение температурных напряжений тем значительнее, чем больше элементов в компенсаторе. Однако число линз не должно быть большим из-за опасности потери устойчивости формы кожуха, особенно если компенсаторы работают на осевое сжатие. [c.23]

Для неподвижных емкостных и теплообменных аппаратов характерными являются расчеты на устойчивость, особенно актуальные при действии внешнего давления. Основой для этих расчетов послужила теория устойчивости стержней, подвергающихся осевому сжатию. [c.3]

Расчет на общую устойчивость элементов, подвергаемых осевому сжатию, можно производить аналогично расчету на проч- [c.200]

Осевое сжатие вытянутой цепи отличается настолько, что для транс-связей теперь необходима свобода заторможенного вращения вне плоскости зигзага. Эта свобода не проявляется при растяжении, поскольку она была бы энергетически менее выгодна, чем изгиб или растяжение связи. Модуль осевого сжатия зигзага цепи, по существу, определяется видом заторможенного вращения при деформировании он соответствует модулю растяжения цепи с большим содержанием кинк-изоме-ров (rik=nj4) и его принимают равным 5 ГПа. [c.128]

В лопаточных компрессорах — центробежных и осевых — сжатие происходит в два этапа сначала газу в лопаточных каналах сообщается вращением ротора значительная скорость, а затем в специальных неподвижных каналах (диффузорах) кинетическая энергия потока преобразуется в потенциальную, т. е. в результате уменьшения скорости повышается давление потока. [c.142]

Расчет стенки резервуара на устойчивость при принятых нагрузках, учитывая отсутствие для гофрированной стенки экспериментально проверенного метода расчета, выполнен с некоторыми допущениями. Для расчета принят метод последовательного приближения с учетом результатов эксперимента. В первом приближении толщина, эквивалентная гофрированным поясам, принимается равной 4 мм вместо фактических 3 мм при расчете как на вакуум, так и на осевое сжатие. Расчетная нагрузка от всех воздействий, действующих на стенку (веса воды на крыше, собственного веса конструкции и расчетного вакуума 0,3 кПа), составляющих в сумме [c.50]

Проверка на совместное воздействие вакуума 0,4 кПа и осевого сжатия 60 Н/см, проведенная по формуле 107 СНиП 11-23-81, показала, что для приведенной толщины 4 и 6,25 мм для вакуума и 4 мм для осевого сжатия устойчивость стенки обеспечена, но с небольшим запасом, что и было подтверждено экспериментально. [c.51]

При расчете оболочки резервуара на устойчивость необходимо учесть внешнее давление грунта, вакуум в резервуаре и боковое давление грунта на днища, вызывающее осевое сжатие. Расчет на прочность и устойчивость проводят на наименее выгодное сочетание следующих нагрузок с учетом коэффициентов перегрузок [c.117]

Оболочку резервуаров между кольцами жесткости рассчитывают на устойчивость в соответствии со СНиП 11-23-81, на осевое сжатие, поперечное давление и на совместное воздействие нагрузок. [c.117]

Расчет оболочки на осевое сжатие проводят с учетом полного бокового давления [c.117]

Величину коэффициента с, зависящую от отношения г/г ф, допускается определять по таблицам СНиП 11-23-81 для равных отношений цилиндрических оболочек при осевом сжатии. [c.120]

Из этих диаграмм видно, что учет нелинейности в рассматриваемой задаче дает значительно меньший эффект, чем в случае осевого сжатия. [c.317]

Если сосуд закрыт по концам днищами и подвержен действию внешнего давления, т. е. испытывает не только равномерное поперечное давление, но и осевое сжатие, последнее несколько уменьшает критическое значение поперечного давления. В этом случае критическое давление дюжно определить по формуле [c.75]

Жесткость — сопротивление образца осевому сжатию. Выражается нагрузкой, сжи.мающей при 80 °С за 30 с цилиндрический образец диаметром [c.337]

Сущность метода заключается в осевом сжатии стандартного образца, имеющего форму цилиндра диаметром 10 мм и высотой 10 мм, между параллельными плитами стационарной нагрузкой до заданной высоты (4 мм). Пластоэластические свойства характеризуются следующими показателями. [c.79]

Жесткость по дефо — сопротивление образца осевому сжатию, выражается нагрузкой (в Н), необходимой для сжатия стандартного образца высотой 10 мм до высоты (4 0,1) мм [деформация составляет (60 1) % ] в течение 30 с при 80 °С. [c.79]

При установке аппарата на бетонном фундаменте максимальное напряжение Ощах не должно превышать допускаемое напряжение на сжатие для бетона соответствующей марки. Последнее принимают с коэффициентом запаса, равным примерно 2,5 по отношению к расчетному пределу прочности. Например, для бетона марки 200 предел прочности при осевом сжатии = 20 МПа, а допускаемое напряжение [а] = 8 МПа. [c.108]

На рис. 10-7, в показан теплообменник с тнзовым компенсатором на корпусе. Температурные деформации компенсируются осевым сжатием u. in расширением этого компенсатора. Такие теплообмепники примеиягот при теми(фату 51 ых деформациях, не превышающих 1() — 1.J мм, н при избыточном давлении в межтрубном пространстве не выше 2,5 ат. [c.232]

В аппаратах полужесткой конструкции температурные деформации компенсируются осевым сжатием или расширением спе-циа,1ьиых компенсаторов, установленных на корпусе (рис, 38, ж). Полужесткая конструкция надежно обеспечивает компе))сацию температурных деформаций, если они не превышают 10—15 мм, а услог.иое давление в межтрубном пространстве составляет не более 2,Г) кгс/см [39], [c.138]

В аппаратах полужесткой конструкции температурные деформации компенсируются осевым сжатием или расширением специальных компенсаторов, установленных на корпусе (рис 5.1,ж). Применяются если [c.41]

Из углепластиков изготовляют конструкции, работающие на устойчивость под воздействием внешнего изгибающего момента, давления или осевого сжатия лопасти несущего винта вертолетов, корпусы компрессоров и вентиляторов, вентиляторные лопатки, диски статора и ротора компрессора низкого давления авиационных двигателей. Применение в этих узлах углепластиков взамен металлов позволяет на 15 - 20% снизить массу двигателя. В космической технике углепластики применяют для панелей солнечных батарей, ба.хлонов высокого давлети, теплозащитных покрытий. [c.85]

Прибор 2026РОС (рис. 5.5) предназначен для испытания резин на релаксацию напряжения при осевом сжатии. Прибор состоит из привода, подъемного винта 1, механизма 2 перемещения струбцины [c.54]

Граничные, смазочные слон обладают истинной упругость формы и подчиняются закону Гука. Их механические свойства определяются условиями всестороннего сжатия. Правильно ориентированный адсорбционный слой цепных молекул углеводородов, находящийся между двумя твердыми поверхностями, обладает огромной упругостью на поперечное сжатие ( = 10 кгс/см-). Его сопротивление сжатию определяется не структурной упругостью слоя, а модуле.м Юнга алмазоподобной структуры метиленовых цепей, работающих на осевое сжатие [75, 109]. Смазочные слои ПАВ между поверхностями трения, обладающие благодаря строению концевых групп хорощими смазочными свой-ства1ми, в то же время обладают бс> ьщим сопротивлением сжатию и разрыву пленки. Большая грузоподъемность граничных слоев обусловлена большой энергией адсорбционной связи граничного слоя с поверхностью металла — адгезионной связью и большой энергией когезионной связи между ориентированными молекулами адсорбента. [c.46]

Коэффициент С, зависящий от отношения г/г = 11392/3 = 3800, принимают равным 0,041. При таких данных критическое напряжение = = 2,26 МПа, а расчетное осевое сжатие а, = 2 МПа. Так как устойчивость обеспечена, хотя и с небольшим запасом. Очевидно, что если бы приведенная толщина была 3 мм, то от совместного действия вакуума и осевого сжатия стенка потеряла бы устойчивость. Но вместе с тем ясно, что при одном осевом сжатии приведенная толщина будет меньше 6,25 мм, так как гофрь), прерывая высоту рассчитываемой оболочки, при осевом сжатии не окажут такого же воздействия, как при вакууме. Поэтому, принимая для второго приближения приведенную толщину стенки равной 4 мм, а коэффициент С = 0,047, получим = 3,46 МПа, 01 = 1,5 МПа. В этом случае запас устойчивости значителен — более 2. [c.51]

Были испытаны модели двухслойных вертикальных цилиндрических резервуаров со сферической крышей объемом Ютыс. м в масштабе 1 10 (рис. 26, а, б) и 20 тыс. м в масштабе 1 5. Для испытания стенки резервуаров на осевое сжатие над стенкой была изготовлена специальная надстройка, которая заполнялась необходимым количеством воды. [c.60]

Наиболее крупная модель резервуара объемом 20 тыс. м представлена цилиндром диаметром 9,15 м, высотой 2,65 м, толщиной листов внутренней (основной) оболочки 2 и 2,5 мм, наружной - 2 мм. Днище модели плоское, а покрытие — сферическое, ребристое. На этой модели было проведено испытание стенки на осевое сжатие под действием веса воды. Для предотвращения разрушения стенки вокруг модели были установлены (с зазором около 100 мм) стойки со штырями, которые проходили через отверстия планок, приваренных к верхнему контуру стенки. Испытание дало возможность определить нижнее и верхнее критические напряжения в стенке и соответствующий коэффициент С, зависящий от отношения радиуса г к толщине стенки Г. По окончании испытания и слива воды с крыши деформированная стенка была восстановлена и вновь испытана на равномерное внешнее давление под действием вакуума (разрежения) в резервуаре. Стенка была испытана до появления волнообразования от потери устойчивости. Число волн оказалось равным числу, получаемому из формулы Мизеса [27] для минимума внешнего давления q. Затем стенка была восртановлена, и проведено ее испытание на совместное воздействие осевого сжатия и равномерного внешнего давления. [c.61]

Муштари X. М., С а ч е н к о в А. В. Об устойчивости цилиндрических и конических оболочек кругового сечения при совместном действии осевого сжатия и внешнего нормального давления. Прикладная математика и механика, т. 18, 1954, № 6, с. 667—674. [c.349]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология