Коэффициент учитывающий форму пор

Численные методы решения различных задач фильтрации газа на основе уравнения Л. С- Лейбензона также достаточно хорошо обоснованы в приложениях к проблемам разработки месторождений природных газов. При этом наибольшее распространение получили методы конечных разностей и конечных элементов. Вместе с тем, развитие теории фильтрации газов, вызванное требованиями практики разработки газовых месторождений, и, в частности, изменением горно-геологических условий их залегания (большие глубины, высокие давления и температуры, многокомпонентность газа и т.д.) потребовало учета в основном уравнении, предложенном Л. С. Лейбензоном, многих дополнительных факторов. Так, оказалось, что использование функции Лейбензона в форме (6.2) допустимо при небольших давлениях, в условиях недеформируемых пластов. При достаточно больших давлениях в условиях деформируемых коллекторов под знак интеграла в формуле (6.2) необходимо внести зависимости изменения проницаемости, вязкости и коэффициента сверхсжимаемости газа от давления. При неизотермической фильтрации во многих случаях необходимо учитывать также изменение свойств газа от температуры. [c.183]

Величина Х) ", называемая коэффициентом стесненной кнудсеновской диффузии, должна учитывать особенности массопереноса в пористом теле, а именно пористость П , меняющуюся геометрическую форму и извилистость каналов, наличие глухих пор [c.56]

Ван-Лаар (1894) обратил внимание на необходимость учитывать электростатическое взаимодействие в электролитах, а Сезерленд (1902), Ганч (1906) и Бьеррум (1906) выдвинули гипотезу о полной диссоциации сильных электролитов. Льюис (1916) для учета энергетического взаимодействия в растворе ввел понятие активности и коэффициента активности. Форма уравнений, описывающих свойства растворов, была сохранена, но применимость этих уравнений к реальным системам достигалась тем, что в них вместо обычно используемых величин (давления, концентрации) стали применять величины, полученные из опыта вместо упругости (давления) пара — летучесть, а концентрацию заменили активностью. Соотношение между активностью и концентрацией характеризуется уравнением [c.138]

При расчете коэффициентов диффузии по экспериментальным кинетическим кривым обычно принимают, что частицы имеют сферическую форму, и используют средний эквивалентный радиус. Однако имеются данные, показывающие, что при проведении расчетов необходимо учитывать форму кристаллов цеолита и их распределение по размерам. Сравнение экспериментальных данных с кривыми скорости адсорбции, рассчитанными исходя из предположения, что частицы имеют сферическую или кубическую форму, показало, что основное уравнение скорости диффузии лучше описывает экспериментальные данные, если учитываются форма и размер частиц (рис. 8.33) [163]. [c.692]

Входящий в уравнение (11.84) коэффициент ф з учитывает форму частиц и ее изменение в процессе растворения. Опытом установлена зависимость [c.96]

Учитывая форму выражений для коэффициента теплоотдачи, [c.219]

Что касается стружечной среды, состоящей из гранул неправильной формы, то согласно той же модели поканального намагничивания (см. рис. 1.5, (з) пригодность для нее полученных зависимостей подтверждается данными рис. 1.10. Показанные на рисунке кривые 1 -7 зависимости индукции В от напряженности Я, расслаивающиеся по плотности упаковки 7, тем не менее согласуются между собой (кривая 5) и с кривой намагничивания шариковой среды 9, если их разделить на соответствующий индивидуальный коэффициент относительного количества каналов . По существу, этот коэффициент учитывает, во сколько раз число каналов в данной среде отличается от числа каналов в шариковой среде. Зависимость этого коэффициента, установленного обратным пересчетом, от плотности упаковки стружечной среды, — практически степенная Лс = 1,23 7° . Тогда, принимая во внимание, что кривые намагничивания стружечных сред сравнивались с кривой намагничивания шариковой среды (при практическом соответствии (л в данном интервале Я), а кривые проницаемости и индукции шариковой среды описываются формулами (1.8), кривые индукции и проницаемости стружечной среды с учетом формулы для k . как множителя, запишутся в виде [c.20]

Массивными профилями обычно называют профильные изделия с треугольным, квадратным и т. д. поперечным сечением, относительные размеры которого не позволяют использовать для расчета уравнения теории одномерных течений. Интегрируя уравнение Навье—Стокса для случая двумерного течения, как это приходится делать при расчете массивных профилей , необходимо прежде всего определить граничные условия, которые учитывают форму профилирующего отверстия в матрице. Поскольку решения этих уравнений приходится искать в виде рядов Фурье или бесселевых функций, содержащих экспоненциальные коэффициенты, метод обратного расчета оказывается очень сложным, а иногда и совсем неосуществимым. Дальнейшее осложнение обусловливается тем, что в большинстве случаев расплавы являются неньютоновскими жидкостями. При попытке применить степенной закон для описания двумерных течений дифференциальные уравнения в частных производных превращаются в нелинейные уравнения с дробными показателями. В опубликованной литературе можно найти только уравнения, описывающие течение ньютоновских жидкостей через отверстия сравнительно простой формы квадрат, равносторонний треугольник, эллипс, прямоугольник и некоторые другие. [c.318]

Осмотический коэффициент удобен тем, что, вводя его как множитель в уравнения для некоторых свойств идеального раствора, тем самым учитывают отклонение реального раствора от законов идеально разбавленного раствора. Так, например, уравнение (VII, 21) для понижения температуры затвердевания идеального раствора может быть применено к реальному раствору в форме [c.247]

Однако такой способ определения коэффициента р основан на весьма грубых допущениях. В частности, он не учитывает форму профиля в сечении лопасти поверхностью тока. При расчете лопастных систем диагональных насосов определение связи между действительным теоретическим и расчетным значениями напора, соответствующего бесконечному числу лопастей, — одна из основных задач. [c.111]

Различные формы уравнения Гиббса-Дюгема (1.100), (1.107) и (1.109) учитывают влияние изменения концентрации иа фуггг-тивность, парциальное давление и коэффициенты активности [c.50]

Очевидно также, что влияние Лз на Хэ не может быть учтено коэффициентом S, поскольку при вынужденной конвекции можно пренебречь передачей тепла путем теплопроводности зерен. Анализ значений В в уравнении (4), с учетом, что в случае стеклянных шаров В = 0,076, таблеток катализатора— В = 0,П4 и колец Рашига — В = 0,15, дает основание полагать, что при помощи этого коэффициента учитывается влияние на Яэ формы насадки. [c.145]

Одним -из критериев нормирования, влияющим на расходный коэффициент является сложность деталей упаковки, которая определяется сложностью конструкции формы и оснастки и в свою очередь влияет на увеличение расхода сырья при изготовлении упаковки одной массы, но более сложной по конструктивному исполнению. Особенно это характерно для выдувной, литьевой и прессованной упаковки [5]. Расходный коэффициент увеличивается также с уменьшением массы, поскольку изготовление мелких изделий из пластмасс, как правило, сопровождается увеличением гнездности, а это в свою очередь влияет на увеличение возвратных и безвозвратных отходов. Таблицы расходных коэффициентов учитывают как группы сложности, так и массовые группы для деталей на основе полимерных материалов. [c.220]

Что касается трансмиссионного коэффициента (2.66), то в теории активированного комплекса его считают равным 1. Это означает, что изображающая точка, обладающая импульсом в пределах (р + Ар ) и достигшая перевала, всегда пересечет его и нормально скатится вниз . Это, однако, не всегда так. Во-первых, движение но координате реакции вблизи перевала, строго говоря, нельзя считать независимым от движения по другим степеням свободы. Во-вторых, в (2.66) никак не учтена форма самого барьера, которая может иметь самый разнообразный вид 27 (прямоугольная ступенька, углубление на вершине барьера — озеро Эйринга и т. д.). В-третьих, не учитывается поперечная кривизна самой координаты реакции. В-четвертых, форма потенциальной поверхности может быть такова, что эквипотенциальные кривые лежат достаточно близко друг от друга (малость I в (2.52)), что приводит к неадиабатическим переходам (см. рис. 8). Такой тип нарушений характерен для реакций, идущих с изменением мультиплетности (нарушение правила Вигнера), и в этих процессах у. (10 ч-10 ). [c.79]

Проводимое сравнение расчетных и экспериментальных данных по ЫС1 дает удовлетворительные результаты. Расчеты проводились для числа частиц Л ч = 32 и 48. Авторы отмечают, что расчет можно существенно уточнить, если ввести более реальный потенциал взаимодействия между ионами, например Ленарда — Джонса, и учитывать различие размеров ионов. Уравнение, связывающее коэффициент активности и осмотический коэффициент, дается в форме [c.25]

Рассмотрим на примере еще один способ получения безразмерных комплексов, основанный на введении коэффициентов перехода от одной системы единиц измерения к другой. В этом способе непосредственно учитывается то, что система единиц не влияет на форму связи между параметрами. [c.17]

При решении практических задач особенности реальной геометрии структурных элементов (их неидеальность) учитываются введением факторов- формы, коэффициентов, извилистости, коэффициентов шероховатости и других усредненных характеристик [7]. [c.24]

Согласно современным взглядам коэффициент С учитывает всю совокупность явлений, происходящих за телом и вокруг него. На сопротивление влияют форма тела, соотношение размеров, шероховатость поверхности, скорость движения и др. От всех этих факторов зависит объем жидкости, на которую воздействует движущееся тело. Коэффициент С называют коэффициентом сопротивления. [c.275]

Оценочное значение коэффициента диффузии можно получить и по известной методике [3, 19], которая учитывает определенную степень отработки адсорбционной емкости адсорбента. Например, при Y = 0,5 из (2.1.85), (2.1.90) получим формулу, которая по форме совпадает с (2.1.82), [c.54]

Приведенные выше результаты опытов и их анализ показывают, что отыскивать количественную зависимость коэффициента теплоотдачи при кипении в трубе от паросодержания как самостоятельного фактора вряд ли целесообразно, так как последний не может отражать физической сущности процесса кипения в трубах и непосредственно не входит в условия однозначности процесса. Количественное изменение ак в трубах следует связывать с такими параметрами, которые учитывают форму движения па(рожидкост-52 [c.52]

Разработан метод и приведены структуры [31, с. 47—51, 133— 135 40 52 66] расчета а при естественном и вынужденном движении газов между пластинами в пластинчато-трубчатых поверхностях. Предложено обобщенное критериальное уравнение для расчета а при вынужденном поперечном омывании оребренных труб и прямоугольных пучков труб в погружных аппаратах [40 50 53—55 56, с. 36—38]. Уравнение пригодно для 24 различных типов поперечного оребрения с овальными, круглыми, прямоугольными, квадратными, спиральными, пластинчатыми ребрами на круглых и овальных трубах в коридорном и шахматном пучках. Специфика расчета а для ребер различной формы учитывается введением фактора формы Кф и корректирующего коэффициента Ккор. Фактор формы учитывает отличие в теплоотдаче круглого ребра фиксированных размеров и ребра другой формы и любых размеров. Получены уравнения Кф для всех рассмотренных ребер. Корректирующий коэффициент приводит в соответствие расчетные значения и опытные данные по а разных авторов. Получено уравнение Ккор при использовании графиков и эмпирических зависимостей, соответствующих отечественным, и зарубежным опытным данным. Разработана универсальная структура расчета а, основанная на использовании предложенного обобщенного уравнения и уравнения для Кф и Ккор. [c.232]

В первой главе мы установили, ч о в центробежном поле сила, действующая на частицу, и скорость ее передвижения пропорциональны. Эти величины связываются между собой с помощью коэффициента трения (т. е. сила = / X скорость). Существует ряд математических подходов, позволяющих связать величину коэффициента трения с формой и размерами частицы. Для простого случая сферических частиц мы уже приводили уравнение Стокса (1.2). Уравнение (1.9) дает возможность определять коэффициент трения с помощью данных, полученных на аналитической ультрацентрифуге. Анализ этого уравнения показывает, что скорость седиментации зависит от массы частицы (а следовательно, и от ее объема) и от коэффициента трения, который в свою очередь зависит от формы частицы. Существуют приближенные зависимости между величиной коэффициента трения, формой, массой частицы и ее седиментационными свойствами, хотя они и не имеют достаточно строгого теоретического обоснования. В частности, недостаточно строго учитывается влияние растворителя на частицу. Эти зависимости позволяют получать лищь полуколиче-ственные результаты. [c.131]

Коэффициент гидравлического трения для гидравлически гладких труб рассчитывают по формуле Блазиуса Я = 0,3164/ (ЕесЮ ) (8.23). Опыты показывают, что величина абсолютной шероховатости не дает полной характеристики, поскольку она не учитывает форму выступов, густоту и их рассеивание в зависимости от средней высоты. Поэтому в практике гидравлических расчетов введено понятие об эквивалентной рав-номерно-зарнистой шероховатости Аэ, которую определяют по результатам гидравлических испытаний. [c.298]

Если наблюдаются отклонения от соотношения для /го и они не связаны непосредственно с предположением о коэффициентах активности, то такие отклонения можно считать указанием на то, что простой распад сопряженной кислоты субстрата не отражает истинного механизма реакцип. В связи с этим значительный интерес представляет катализированный кислотой гидролиз у-бутиролактона, тщательно изученный в растворах H IO4 и НС1 [67]. Чтобы объяснить тот факт, что скорость катализированной реакции в данном случае пропорциональна не h , а (Н ), авторы предложили механизм, очень похожий на механизм для гидролиза -прониолактона [см. уравнение (XVI.5.9)]. (Отметим, что HjO, несомненно, прочно связана с кислотой в форме LH" , хотя мы и не учитывали этого при составлении уравнения (XVI.5.9). Так как эта последняя система зависит от Лр, мы должны сделать вывод о том, что, в какой бы форме ни существовал гидрат LH, он структурно подобен гидрату L. Иными словами, мы должны встретиться с большими трудностями при объяснении зависимости kg.) [c.497]

По форме это выражение совпадает с политропным КПД процесса расширения [см. уравнение (2.13)1, однако применительно к неподвижному конфузору его нельзя считать коэффициентом полезного действия, так как оно не учитывает полезную кинетическую энергию потока при входе. Только если происходит расширение неподвижного газа при Сх = О, коэффициент изоэнтропности и КПД конфузора совпадают. [c.63]

Явление потери устойчивости формы происходит при расчетных напряжениях меньше предела текучести металла стенки, но когда вненшее давление достигает определенной критической величины. Величина критического давления зависит от геометрической формы, размеров аппарата, механических свойств материала его стеиок. Явление потери устойчивости формы цилиндра аналогично явлению потери устойчивости ири продольном изгибе стержней. Цилиндр идеальной формы, выполненный нз однородного материала, теряет форму, если вненшее давление достигает критического значения. Первоначальные отклонения от цилиндрической формы, являющиеся следствием неточности изготовления, могут оказать влияние на прочность и устойчивость формы аппарата. Это необходимо учитывать при выборе коэффициентов запаса прочности и устойчивости. [c.51]

Следует отметить, что, как показывает содержание предыдущего параграфа, критерий направления процессов и постулат о существовании и возрастании энтропии в основных важнейших чертах вытекают из молекулярно-статистических соображений. Поэтому (а также на основании изложенного выше) не следует считать проблему аксиоматики второго закона термодинамики (т. е. проблему формулировки его в совершенно общей форме в пределах члсто термодинамического метода и оторванно от методов и нoJЮжeний статистической физики) существенной научной проблемой. Учитывая это, лишь кратко остановимся на одном виде аксиоматики второго закона термодинамики, предложенной в близких формах Шиллером (Киев, 1895) и Каратеодори (1911). Их аксиоматика не связана с тепловыми машинами и коэффициентом полезного действия последних. [c.109]

Более универсальной следует считать формулу O.A. Бакши и др., учитывающей угол перехода р. К сожалению, в большинстве указанных работ приводятся конечные формулы для оценки аф без их вывода и данных по распределению напряжений, что затрудняет их критическую оценку. В целом, приведенные формулы правильно отражают влияние основного параметра - радиуса кривизны в сопряжении на концентрацию напряжений. Таким образом, общий коэффициент концентрации напряжений в сварном соединении с отклонениями формы можно определять путем умножения коэффициентов концентрации напряжений от смещения кромок а на коэффициент концентрации напряжений формы шва аф. Подчеркнем, что такой подход следует использовать для ориентировочной оценки концентрации напряжений, поскольку он не учитывает реальную геометрию сопряжения металла шва и основного металла сварных соединений, в частности, для сварных соединений со смещением кромок. В случае отклонения формы в виде овальности и угловатости указанный подход определения ао более оправдан. [c.283]

Обоснованность этого положения, правда в несколько иной форме, показали Уолдман [38], Томас [39], Петерсон [40] и Эм [41]. Для учета условий вентиляции при пожарах, когда площадь проемов оказывается недостаточной для поступления приточного воздуха в количествах, необходимых для свободного горения, исследователи принимают различные исходные данные при оценке характера воздействия пожара (который учитывается коэффициентом 1 ). Помимо условий вентиляции учитывают либо пожарную нагрузку (количество тепла, выделяемое во время пожара с одного квадратного метра пола [41], количество тепла, воспринимаемое внутренней поверхностью помещения [39] и т.п.), либо удельную загрузку, выраженную в единицах эквивалента древесины [40]. [c.118]

В двухпараметрической диффузионной модели, так же как и однонараметрической, процесс описывается уравнениями молекулярной диффузии. Отличие моделей состоит в том, что в двухпараметрической диффузионной модели учитывается перемепшвание потока как в продольном, так и в радиальном направлении. Таким образом, модель характеризуется двумя параметрами коэффициентом продольного Ь и радиального перемешивания. Принимается, что коэффициенты продольного и радиального перемешивания не изменяются соответственно по длине и сечению аппарата. Для случая одномерного движения потока в аппарате цилиндрической формы с постоянной по длине и сечению скоростью V уравнение двухпараметрической диффузионной модели имеет вид [c.220]

Примечания 1. ЭМР—молекулярная рефракция Эйкматш. 2. Коэффициент ацентричности 01 учитывает отклонения формы молекул от сферической. [c.33]

Аналогичный метод для оценки температур кипения органических жидкостей разработал Пирсон [48], исходя из размеров и формы молекул и учитывая их ассоциацию введением в расчетную формулу поправочного коэффициента. Уравнение Эглоффа для расчета температуры кипения также дает возможность обойтись без экспериментальных данных [49]. Если для какого-либо вещества известны температуры кипения при двух различных давлениях и имеется полная кривая давления паров какого-либо эталонного вещества, то с помощью правила Дюринга [50] можно J a читaть полную кривую давления паров для данного вещества. [c.61]