Время пребывания, минимально необходимое

Задачу оптимизации для такого реактора можно сформулировать различно, в зависимости от того, какая цель при этом преследуется. Например, для заданного общего времени пребывания т и заданного числа ступеней N необходимо найти входные температуры ступеней Tf > (г = 1,. . N) и время пребывания реагентов на каждой ступени т,- (i 1,. .., N) так, чтобы общая степень превращения в реакторе была максимальной. Иная постановка оптимальной задачи заключается в требовании достижения заданной степени превращения ху, при минимальном общем времени пребывания реагентов в аппарате и заданном числе ступеней. [c.124]

При описываемом методе разделения реакционной смеси с целью получения чистого продукта иногда отгоняют и сам дифенилолпропан . При его отгонке, так же, как и при отгонке легкой фракции и фенола, очень важно поддерживать возможно низкую температуру и минимальное время пребывания дифенилолпропана в зоне высоких температур. Предварительно дифенилолпропан необходимо полностью очистить от кислотного катализатора или щелочного агента, если его вводили для нейтрализации. Перегоняют дифенилолпропан в глубоком вакууме — при остаточном давлении 0,5—2 мм рт. ст. [c.128]

Минимально необходимая площадь поверхности стенок аппарата, гарантирующая время пребывания жидкости в аппарате более Тр = 10 с, согласно (7.15) равна [c.217]

В промышленных аппаратах кипящего слоя, в которых протекают чисто физические процессы (см. стр. 209), значения Я и определяются либо гидродинамическими требованиями, либо условиями межфазного тепло- и массообмена. В аппаратах с внешним теплообменом главенствующую роль может играть размещение в слое необходимых поверхностей теплообмена. В процессах с превращением твердой фазы главным иногда становится нужное среднее время пребывания, а, например, в каталитических процессах — время контакта газа с поверхностью катализатора [239, 242]. В общем случае Но определяется наиболее жестким из указанных специфических требований и из энергетических соображений принимается по возможности минимальным. [c.217]

Пример VI-1. В каскаде N реакторов идеального смешения проводится реакция А-+-Р, имеющая первый порядок по исходному веществу А. Определить минимальное время пребывания т.(я> реагентов в каскаде и распределение этого времени по всем реакторам т (i = 1,. .., N), необходимое для достижения заданной степени превращения вещества А в каскаде. Температура во всех, реакторах принимается одинаковой. [c.287]

Первая связана с наличием перегородки 5 При ее отсутствии газовые потоки в разных секциях испытывали бы разные гидравлические сопротивления, поскольку протяженности их пути в аппарате заметно различались бы для верхних полок путь был бы короче, чем для нижних. В результате газовый поток двигался бы преимущественно по коротким траекториям с меньшим гидравлическим сопротивлением (верхние секции), а поток в нижних секциях был бы заметно меньше. Это привело бы к неравномерной, а значит и менее эффективной работе отстойника. В самом деле, в верхних секциях (высокие скорости потока) время пребывания газа могло бы оказаться меньше минимально необходимого, и газ в этих секциях был бы очищен не полностью. А в нижних секциях (малые скорости потока) время пребывания газа было бы неоправданно велико, полное обеспыливание завершилось бы где-то на полпути, и хвостовые области полок в процессе осаждения участия не принимали бы. Наличие перегородки 5 выравнивает пути, а значит и гидравлические сопротивления газовых потоков в разных секциях в результате поток равномерно распределяется по секциям. [c.391]

Найденное по (5.9) значение Тц может быть использовано для расчета производительности V центрифуги непрерывного действия в задачах эксплуатации. Здесь величина Тц трактуется как время пребывания суспензии в барабане, минимально необходимое для ее осветления. Тогда при рабочем объеме жидкости в барабане V очевидна связь (см. разд. 8.3 ср. размерности) [c.399]

Таким образом, интеграл времени пребывания оказалось возможным разложить на два, из которых второй обозначает время пребывания в части реактора между выходом и местом, где концентрация равна Свх + У- Это разложение было необходимо, чтобы получить возможность рассматривать второй интеграл как последнюю ступень ряда последовательно включенных элементов процесса (см. рис. 15-20, а). Если принять," что значение первого интеграла минимально, то общее время пребывания будет минимальным тогда, когда минимальным будет второй интеграл, что можно представить следующим образом [c.350]

Выше было отмечено, что наряду с интенсивным фактором, определяющим степень термического воздействия, важную роль играет экстенсивный фактор — время пребывания продукта в зоне термического воздействия. Для снижения этой величины необходимо применение аппаратуры с минимальной задержкой жидкости. Отметим, что важно не только обеспечить минимальное среднее время пребывания, но и избежать появления застойных зон, в которых более или менее длительное время могла [c.12]

Для нормальной эксплуатации анаэробных прудов при эффективности снижения БПК по меньшей мере 75,% необходимо, чтобы нагрузка на единицу объема составляла 320 г БПК/(м . сут), минимальное время пребывания — 4 сут и минимальная рабочая температура — 25°С. Чаще всего эксплуатационные проблемы возникают прн снижении температуры жидкости вследствие того, что жировое покрытие оказывается недостаточным для теплоизоляции и защиты от ветра. Слишком низкая органическая нагрузка и слишком эффективная предварительная обработка могут привести к недостаточному поступлению жира для образования и сохранения покрывающего слоя. Анаэробные лагуны при надлежащем использовании, т. е. при полном анаэробиозе и соответствующем жировом покрытии, не создают серьезных проблем, связанных с запахами. Исключение составляет тот случай, когда вода, поступающая на промышленные предприятия, имеет высокое содержание сульфат-ионов, которые восстанавливаются в анаэробных условиях с выделением сероводорода. [c.330]

На практике время пребывания углеводородных газов в зоне реакции составляет величину порядка 0,01 сек при температурах реакции 1200—1500° С, причем наиболее высокая температура необходима для пиролиза. При повышении молекулярного веса парафинового сырья температура пиролиза несколько снижается. При обычном пиролизе парафиновых углеводородов оптимальная конверсия до ацетилена при минимальном образовании кокса достигается путем снижения давления в зоне реакции. Тот же эффект можно получить разбавлением реакционной смеси водородом, паром или двуокисью углерода для снижения парциального давления реагирующих веществ. [c.161]

Применение вакуума в процессах разделения смесей почти исключительно диктуется необходимостью понижения температуры, при которой проводится процесс. Чтобы давление во всех частях установки было достаточно низким, используемая аппаратура должна обладать низким гидравлическим сопротивлением. Это — основное требование, предъявляемое к аппаратуре, используемой для разделения смесей под вакуумом. Другое важное требование — обеспечивать необходимую эффективность разделения при малых объемных расходах жидкости по сравнению с объемными расходами пара. Это диктует принятие специальных мер по равномерному распределению жидкости в аппаратах. Еще одно важное требование — минимальное время пребывания смесей и продуктов разделения в аппаратуре при повышенных температурах, поскольку это связано с опасностью ухудшения качества получаемой продукции из-за процессов термического распада, осмоления и др. Чтобы обеспечить это требование, количество жидкости, находящейся в аппаратуре, должно быть минимальным. Это определяет особую роль различных пленочных аппаратов. И, наконец, аппаратура должна быть герметичной, чтобы свести к минимуму подсос воздуха и связанную с этим опасность окисления перерабатываемых веществ. Стремление к удовлетворению, этих требований привело к созданию специфических конструкций аппаратов для разделения смесей под вакуумом. [c.37]

При минимальной степени превращения скорость процесса максимальная. Чтобы уменьшить степень превращения, необходимо сократить время пребывания сырья в зоне реакции, т. е. увеличить скорость движения сырья (скорость рециркуляции). [c.38]

Поскольку производительность мельницы пропорциональна ее диаметру в степени 2,5—2,6 и длине в степени 1, а прирост уд ельной поверхности с длиной мельницы связан линейно, длина мельницы должна быть минимальной и определяться необходимым временем пребывания в ней материала, обеспечивающим нужную тонкость помола. При замкнутом цикле измельчения время пребывания материала в мельнице связано также со степенью циркуляции. Поэтому для открытого цикла проектируют мельницы 1=10—15 м, для закрытого — более короткие. Время пребывания измельчаемого материала в трубной мельнице можно оценить по его скорости продвижения по мельнице, обычно близкой к 0,5—0,8 м/мин. Так, в мельнице 0 = 3,0 м и =14 м при измельчении клинкера эта скорость равна 0,8 м/мии. Таким образом, измельченный материал при открытом цикле находится в мельнице 15—20 мин. [c.314]

Необходимое минимальное время пребывания [c.91]

Для измельчения пигментных агломератов в перерабатывающих машинах необходимы усилия сдвига. Известно, что протекание и результат процесса измельчения зависят от переносимого через расплав на частицы напряжения сдвига и от времени пребывания их в поле напряжения сдвига измельчение становится заметным лишь при определенном критическом напряжении сдвига, которое может быть различным для каждого пигмента или для каждого типа пигментов [4, 5]. Кроме того, необходимо определенное минимальное время пребывания агломератов в поле напряжения сдвига если время наложения нагрузки меньше такого минимального значения, измельчение агломератов не происходит, даже при очень больших напряжениях сдвига. С увеличением напряжения сдвига и времени пребывания в поле напряжения сдвига измельчение усиливается (рис. 4.12) (Л — число агломератов после наложения нагрузки растущее значение 1/Л показывает лучшее измельчение). [c.200]

Эта информация нужна, например, при ректификации термочувствительных смесей, когда необходимо, чтобы время пребывания жидкости в зоне высоких температур было минимальным. [c.150]

Знание объема, занятого одной из фаз, необходимо по ряду причин. Так, нагрузка на фундамент абсорбционных или ректификационных колонн зависит от того, сколько в колонне содержится жидкости. При ректификации термочувствительных смесей необходимо, чтобы время пребывания жидкости в зоне высокой температуры колонны было как можно меньше, поэтому нужно, чтобы объем, занятый жидкостью, был минимальным. От этого объема зависит также время, необходимое для выхода колонны на стационарный режим при пуске. В некоторых процессах, например при ректификационном разделении изотопов, уменьшение этого времени крайне важно, поскольку стационарный режим колонны достигается иногда лишь через несколько десятков суток. [c.53]

Выбор схемы трубчатой печи пиролиза сводится к подбору такого сочетания скорости продукта в трубах, диаметра труб и теплонапряжения, которое обеспечивает необходимое время пребывания продукта в реакционной зоне при минимальных потерях напора. Так как для нашего процесса оптимальные тепловые напряжения неизвестны, то за таковые мы принимаем допускаемые теплонапряжения, полученные из условия прочности трубы. [c.114]

Время пребывания материала в пресс-форме при прессовании изделий из термореактивных пластиков, т. е. минимальное время выдержки необходимое для получения годных изделий, скла- [c.28]

Высокоскоростное шприцевание, которое применяется для кристаллических и термостойких полимеров, проще осуществить с более длинными червяками, потому что минимальное время пребывания в машине, необходимое для полного расплавления материала, оказывается даже при самых высоких скоростях меньше истинного времени пребывания. Более того, минимально необходимое время пребывания с увеличением скорости уменьшается. [c.32]

В зависимости от скорости потока взаимодействующих фаз и режима перемешивания в аппарате время пребывания т может принимать любые значения от О до оо. Вследствие неравномерности пребывания те частицы потока, которые находились в аппарате время, меньшее чем Тл (т. е. меньше минимально необходимого времени пребывания для завершения процесса с требуемой полнотой), не успевают прореагировать до конца. Увеличение доли объема аппарата, занятого такими частицами (а), приводит к снижению эффективности использования рабочего объема экстрактора. [c.65]

При конструировании и эксплуатации котлов-утилизаторов необходимо соблюдать два основных требования время пребывания обжиговых газов в котле должно составлять 0,3—0,5 с и давление пара в барабане поддерживаться не менее 2,5 МПа. Минимально возможное время пребывания обжиговых газов в котле определяется необходимостью максимально быстрого охлаждения их до 430—450 °С для устранения побочных реакций образования 50з и сульфатизации огарковой пыли. При давлении пара в барабане котла менее 2,5 МПа температура металла будет ниже точки росы серной кислоты, что приведет к конденсации ее паров на поверхностях нагрева и последующему выходу их из строя. [c.123]

Если циркуляция в действительности существует, то скорость подъема пузыря увеличится, время пребывания пузырей в слое уменьшится и при этом понизится интенсивность газового обмена. Следовательно, в реакторах макроциркуляция, по-видимому, дает отрицательный эффект . На макроциркуляцию можно воздействовать, выбирая конструкцию распределительного устройства и размещая в слое внутренние устройства. Конструкция распределителя должна обеспечить минимальный перепад давления, необходимый для поддержания устойчивого равномерного барботажа пузырей. Это очень важный аспект, но он выходит за пределы данной главы (см. главы XIII и XIX). Совершенно очевидно , что общая циркуляция, желательная, например, для перемешивания частиц, может быть интенсифицирована путем повышения [c.308]

Пример. При упаривании в АПГ стоков ЭЛОУ Надворнянского НПЗ (тепловая мощность аппарата составляла 39,4 кВт, коэффициент избытка воздуха был равен 1,2) экспериментально было установлено, что, начиная с глубины погружения устья жаровой трубы горелки И >0,2 м, разность температур между парогазовой смесью, выходящей из аппарата, и упаренным раствором практически остается постоянной. Иными словами, в данном случае Н = 0,2 м является минимально необходимой глубиной погружения для обеспечения процесса теплообмена. При этом отношение действительных объемов парогазовой смеси на входе и выходе из аппарата составляет 1,94, т. е. диаметр одиночного пузырька парогазовой смеси за время пребывания в зоне контакта уменьшается в 1,25 раза. Скорость парогазовой смеси, отнесенная к полному поперечному сечению циркуляционной трубы, на входе = = 5,14 м/с, на выходе = 3,2 м/с, средняя скорость и = , 7 м/с. Средний логарифмический напор в аппарате 0 = 254 С, величина коэффициента теплопередачи, отнесенная к объему зоны контакта, = 33,3 кВт/м °С. [c.94]

В этом случае из-за идеального перемешивания внешняя и внутренняя функцни РВП идентичны. Это легко проверить, положив минимальное время пребывания равным нулю. Для ламинарного смешения, при котором ФРВП рассчитывают из профиля скоростей, это в принципе невозможно. Следует отметить, что в сложных системах для расчета ФРВП необходимо точное описание траектории движения жидкости между субсистемами. [c.212]

Рассчитать 1) скорость вращения червяка, необходимую для получегшя заданной производительности и давления в головке 2) мощность 3) среднюю деформацию сдвига и время пребывания в экструдере 4) если предположение об изотермическом характере процесса удовлетворяется, то оценить минимальный размер цилиндрического отверстия в зоне загрузочного бункера для подачи расплава под действием силы тяжести. Ответ. 1) 34,7 об/мин 2) 116,711 кВт 3) у = 3750 т = 70,9 с [c.458]

Движение газов и материалов в псевдоожиженном слое крайне сложно и еще недостаточно изучено. Поэтому для получения характеристических величин необходимо исходить из возможных моделей этого движения. Характеристическими величинами являются критические скорости фильтрации (а мин—минимальная, при которой начинается псевдоожижение, да акс максимальная, при которой частицы переходят во вз1вещенное состояние и, таким образом, уходят в неплотную фазу), сопротивление кипящего слоя л время пребывания в нем частиц. [c.490]

При прохождении газожидкостной смеси через УПК (дроссель, теплообменник или турбодетандер) в результате понижения температуры и давления в потоке образуются мелкие капли (туман), размер которых намного меньше минимального радиуса капель, характерного для сепаратора. Если УПК поместить у входа в сепаратор, то образующиеся капли не уловятся сепаратором. Для эффективного осаждения их необходимо укрупнить. Укрупнение капель начинается непосредственно в УПК. Однако малое время пребывания в УПК не позволяет им укрупниться до нужного размера и дальнейшее укрупнение капель происходит в трубопроводе, соединяющем УПК и сепаратор. Ранее было показано, что основным механизмом укрупнения капель в трубопроводе является их коагуляция в турбулентном потоке газа. Для этого им необходимо достаточно большое время, которое [c.485]

Целесообразно принять конструктивше меры чтобы приблизить минимальное время пребывания к среднему и, тем самымр уменьшить необходимый объём реактора. [c.565]

Исходя из уравнения (4.43), можно ожидать, что увеличение диаметра аппарата выше 61 см резко повысит минимальное значение т (свыше 10 мин), так как для фиксированного значения НйЮц объем слоя (а, следовательно, и С ) пропорционален хотя, согласно рис. 4.8, в, увеличивается линейно с 0 . С другой стороны, возрастание высоты слоя для выбранного диаметра аппарата должно бы весьма незначительно влиять на необходимое время пребывания, поскольку, как это видно из рис. 4.8, а, С , а, следовательно, и С явно пропорциональны Н(,. Таким образом, по уравнению (4.43) время цикла частицы Тц должно в основном оставаться неизменным. [c.94]

Горизонтальный многоступенчатый трубчатый экстрактор. Известно, что эффективность экстракционных колонн находится в сильной зависимости от их удерживаюш,ей способности по диспергированной фазе, а также и от размеров частиц последней. Пределы регулирования этих двух факторов в обычных экстракционных аппаратах весьма ограничены, так как время пребывания частиц диспергированной фазы определяется в наибольшей мере разностью удельных весов жидкостей. Этим объясняется громоздкость экстракционных колонн при необходимости обесие-чения в них большого числа ступеней равновесия. Таким образом, возникает проблема такого аппаратурного оформления процесса непрерывной противоточной экстракции, которое позволило бы г. широких пределах увеличивать и регулировать время контакта жидких фаз во всех рабочих ступенях аппарата при минимальных их объемах. [c.123]

Сначала в поликонденсатор загружается при перемешивании раствор ЭХГ, а затем поликонденсация проводится при различной скорости враш,ения ротора. При этом скорость должна быть подобрана так, чтобы время пребывания реагентов в аппарате, необходимое для достижения заданных качественных показателей, было минимальным. По окончании ноликонденсации реакционная смесь непрерывно поступает на разделение и нейтрализацию. [c.173]

Среднее время пребывания газа в печи или топке составляет от одной до нескольких секунд. Но в тех случаях, когда горелка работает неудовлетворительно, за этот промежуток времени полного перемешивания газа с воздухом в топке может пе произойти. Часть газа, пройдя топку, так и не смешается с воздухом, а следовательно, и не сгорит. На практике этот дефект горелочного устройства приводит к необходимости подавать в топку воздух в большем количестве. Иногда даже увеличение подачи воздуха на 20—40% все же не сппжает величину потерь от химической неполноты сгорания (см. главу 6). Можно высказать гипотезу, что если обеспечить равномерное распределение топлива в воздухе по сечению горелки, то смешение газа с воздухом в топке будет обеспечено даже при минимальных избытках воздуха. Улучшив распределение газа в воздухе в той же горелке или установив в топке другие горелочные устройства с более совершенным распределениехМ воздуха в газе, можно ликвидировать химическую неполноту сжигания газа. (Примеры расчетов приведены в главах 5 и 7.) По совершенству сгорания газа (без потерь тепла) при минимальном избытке воздуха можно судить о качестве газогорелочного з стройства, если выдержаны все остальные показатели установки (например, в котлах — паропроизводительность, температура перегрева и др.). [c.18]

Время пребывания в печи твердых отходов, необходимое для их полного сгорания, зависит, конечно, как от кopo tи горения, так и от количества загруженного топлива. В коммунальных установках, где толщина слоя составляет около 1,2 м (что соответствует загрузке колосниковой решетки примерно 292,9 кг/м ), а скорости горения в слое достигают от 244,1 до 390,6 кг/(ч м ), для полного сгорания отходов требуется, чтобы они находились в печи от 45 до 70 мин. Скорость горения в слоях топлива определяется, в основном, подачей первичного воздуха (иногда скорость возрастает за счет проникания в слой вторичного воздуха) при условии, что размеры отходов не слишком велики. Для предметов, минимальные габариты которых более 8 см, лимитирующей стадией является диффузия тепла в горящие твердые отходы, при этом время горения превышает обычное время пребывания мусора в печах. Хотя специальное оборудование для дробления может быть использовано при переработке сверхкрупных предметов, все же трудно удалить все такие фракции, и поэтому в типичном остатке ожидается небольшое количество несгоревшего материала. Далее кратко обсуждаются несколько альтернатив стандартному процессу, происходящему на колосниковой решетке. [c.231]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология