Массопередача уравнение

Уравнение (11.28) — материальный баланс по компоненту с учетом массопередачи, уравнение (II.29) — баланс по жидкости и пару во входном потоке, уравнение (11.30) — уравнение равновесия. [c.87]

Система уравнений процесса разделения включает уравнения материального и теплового балансов для всех тарелок колонны, а также парциального конденсатора и испарителя (при ректификации) выражения эффективности тепло-массопередачи уравнения фазового равновесия и ограничения по составу или уравнения суммирования потоков. [c.24]

По Льюису, согласованность обоих коэффициентов (экспериментального п расчетного) свидетельствует о том, что межфазное сопротивление по сравнению с сопротивлением обеих фаз исчезающе мало может быть опущено. Для этих систем механизм перемещения молекул, принятый двухпленочной теорией, может считаться справедливым. Массопередача становится энергичнее под влиянием спонтанной межфазной турбулентности и замедляется, если на поверхности фаз происходят медленные химические реакции, которые создают дополнительные сопротивления массопередаче [уравнения (1-80), (1-81)]. [c.82]

Поскольку массопередача определяется полной матрицей коэффициентов массопередачи (уравнения (7.226)), то локальная эффективность на тарелках также будет определяться полной матрицей локальных эффективностей, которая при допущении полного вытеснения пара в слое барботажа может быть рассчитана по уравнению (4.64). [c.347]

Полученное на основе обобщенного уравнения массопередачи уравнение (2) может быть использовано на стадии исследования процесса сушки для определения его основных параметров, включая. коэффициент массоотдачи для второго периода сушки, что исключает необходимость деления процесса сушки на 1-й и 2-й периоды и определения критической влажности материала. [c.64]

Для непористых частиц могут наблюдаться два крайних случая, когда ограничивающими являются величины скорости реакции или скорости массопередачи [уравнения (и) и (к) соответственно]. [c.176]

Значение концентраций Ср и в уравнении (11.30) сильно меняется в зависимости от скорости газа и других параметров процесса, влияющих на степень перемешивания газов по высоте аппарата (осевого перемешивания). При скоростях газа, близких к началу взвешивания мелких зерен, среднюю движущую силу массопередачи [уравнение (11.29)] можно рассчитывать по формуле [c.54]

Кинетику абсорбционно-десорбционных процессов можно выражать [109, 11б] через число теоретических стадий контакта (теоретических тарелок) и коэффициент полезного действия (к. п. д.) тарелки (полки) или через число единиц переноса и соответственно высоту единицы переноса в данном аппарате. Но чаще всего применяют общеизвестное кинетическое уравнение массопередачи — уравнение (1) (см. введение) [c.122]

В отличие от уравнения (1.15), описывающего зависимость между средними величинами коэффициентов массопередачи, уравнение (1.25) справедливо для локального участка процесса. [c.34]

Тогда зависимость между числом единиц переноса и коэффициентом массопередачи [уравнения (15.51а) и (15.54)] приводит к соотношению [c.32]

Объемный коэффициент массопередачи [уравнения (20-2) и (20-7)1 [c.169]

Уравнение кинетики сорбции — это не что иное, как уравнение массопередачи, а кинетический коэффициент — коэффициент массопередачи. В обозначениях, обычно принятых в теории процессов массопередачи, уравнение [c.62]

Н. И. Гельперин и В. А. Пебалк [1401, исследуя центробежные контактные устройства пленочного типа на бинарных смесях (метанол—вода, этанол—вода, ацетон—метанол, дихлорэтан—толуол), предложили для коэффициента массопередачи уравнение следующего вида [c.147]

При использовании объемного коэффициента массопередачи уравнение (1.30) можно преобразовать [66] [c.73]

У. массопередачи. Уравнение, описывающее массообмен устанавливает связь между потоком вещества через поверхность контакта фаз, площадью этой поверхности и движущей силой массопередачи, [c.454]

Теперь мы можем собрать вместе различные вклады в общую величину высоты тарелки в хроматографической системе, т.е. вклады молекулярной диффузии в подвижной и неподвижной фазах /уравнения (2,10) и (2.11)/, вклад массопередачи /уравнения (2,18) и (2.20)/ [c.43]

В некоторых расчетных схемах процесса плавления учитывается также внешний поток тепла через поверхность расплава д и наличие внутренних источников тепла (от выгорания угаерода, угара железа). При этом принимаются переменные, зависящие от скорости выгорания угаерода, коэффициенты тепло- и массопередачи [уравнения [c.434]

К сожалению, закон затухания турбулентных пульсаций у свободной границы двух несмешивающихся жидкостей и влияние на него межфазного натяжения и других физико-химических характеристик системы неизвестны [33]. В связи с этим все предложенные для описания массопередачи уравнения [3] носят эмпирический или полуэмпирический характер. С помощью этих уравнений могут быть найдены коэффициенты массоотдачи. Переход к коэффициентам массопередачи можно провести с использованием правила аддитивности фазовых сопротивлений. При этом необходимо учитывать, что обсуждаемые эмпирические уравнения получены на модельных системах в идеализированных условиях, т. е. в отсутствие ряда явлений, с которыми нередко приходится сталкиваться в конкретных условиях при исследовании кинетики. Среди таких явлений следует особо отметить самопроизвольную поверхностную конвекцию [58], возникающую вследствие различий межфазного натяжения на разных участках границы раздела фаз, и поверхностную ассоциацию, приводящую к образованию конденсированных межфазных пленок разнообразной природы [61—65]. Первое явление вызывает ускорение массопередачи и уменьшение зависимости чисел 5Н от чисел Не. Второе, наоборот, приводит к замедлению переноса вследствие ухудшения условий перемешивания у границы раздела и к затруднениям при переходе молекул через блокированную границу. [c.163]

Выбор поверхности конденсаторов путем теоретического расчета поверхности теплообмена по теории подобия с учетом физических констант конденсируемых паров и смешанных с ними инертных газов. Расчет проводят для определенной конструкции конденсатора с заданной поверхностью теплообмена по отдельным небольшим участкам поверхности и отдельным стадиям процесса. Для каждых стадий и участка учитывается изменение состояния и параметров охлаждаемой смеси и охлаждающей среды. После расчета производительности процесса сжижения по каждой отдельной стадии и соответствующим им участкам поверхности теплообмена находят сумму этих частных величин, т. е. производительность, необходимую для сжижения всей массы хлора (метод последовательных приближенных расчетов). При расчетах пользуются аналогией между тепло- и массопередачей, что позволяет применить к массопередаче уравнения и номограммы, выведенные для процесса теплопередачи конвекцией. Этот метод очень сложен и может быть использован только для приближенного расчета размеров конденсатора. [c.66]

Обобщите уравнения тепло- и массопередачи [уравнения (10.5) и (10.7)] на случай поглощения двух и более компонентов из газовой фазы. [c.246]

В ряде случаев оказывается более удобным пользоваться высотой слоя насадки, эквивалентной единице переноса энтальпии в газовой фазе (г.) , которая связана с коэффициентом массопередачи уравнением (12). [c.282]

Уравнение (5.57) описывает переход вещества из фазы 1 в фазу 2 и называется уравнением массопередачи. Уравнение массопередачи может быть записано в другой форме [c.350]

Такого же рода замечания можно сделать относительно применения к системам, в которых происходит массопередача, уравнений (10. И) и (10. 14). Тепловые потоки, вызванные диффузией, в этих уравнениях игнорируются, так как ими во многих простых [c.459]

Значения функций распределения к и ф для диффузионной модели могут быть получены решением дифференциальных уравнений переноса вещества с конвективным членом (эти уравнения аналогичны изучаемым в курсе теплопередачи и массопередачи уравнениям теплопроводности и диффузии). В случае однонаправленного переноса вещества, как это следует из (1.22) в отсутствие Источников и Стоков, [c.637]

Исключая концентрации при помощи уравнений фазового равновесия и массопередачи, уравнение теплового баланса можно записать аналогично уравнению покомпонентного материального баланса в матричной форме с трехдиагональной матрицей [Ф ] [c.286]

Уравнение (XI, 35) применимо для расчета коэффициентов массопередачи в сплошной фазе при аправлении массопередачи из водной фазы в органическую при противоположном направлении массопередачи уравнение (XI,35) дает заниженные значения кс. [c.557]

Это вызвано, по-видимому, наличием межфазовой турбулентности, а также влиянием третьего компонента на размер капли. Вермюлен использовал аналогичное уравнение, в которое входит критерий Шмидта, и высказал предположение, что экспериментальные данные о массопередаче (с учетом поправки на продольное перемешивание) можно применять для приближенного расчета размеров капель с целью использования их в корреляциях по массопередаче. Джонс и Бекманн использовали для обработки опытных данных о массопередаче уравнение (V, 88). [c.557]

В случае предположения б (F) = onst по всей поверхности массопередачи уравнение (5.60) может быть представлено в виде [c.240]

Процесс абсорбции протекает за счет разности концентраций в газе и в жидкости или за счет разности парциальных давлений и идет до равновесного состояния. Равновесная концентрация поглош.аемого компонента в газе Ур, которая характеризует окончание процесса, может быть определена из закона Генри ио формулам (XII—9), (XII—12) и (XII—14). Графически процесс абсорбции можно представить так, как это показано на фиг. 89, где рабочая линия процесса построена по уравнению материального баланса (XII—10), а кривая равновесия — по уравнению (XII—13) на основании закона Генри. Поскольку в процессе абсорбции концентрация поглощаемого компонента в газе выше равновесной концентрации У>Ур, рабочая линия процесса лежит выше кривой равновесия. Основным уравнением абсорбции является уравнение массопередачи, уравнение конвективной диффузции (XII—18). [c.229]

На основе значений коэффициента сопротивления массопередаче уравнения Ван-Деемтера, которые можно рассчитать, используя данные по зависимости высоты, эквивалентной теоретической тарелке (ВЭТТ), от скорости потока газа-носителя, были получены значения эффективной толщины пленки НЖФ- Для сорбента, содержащего 3 % вакуумной смазки, нанесенной на целит или стер-хамол, эффективная толщина пленки, по данным кинетических измерений, составляет 9—10 мкм. Средняя толщина пленки, рассчитанная в предположении равномерного покрытия жидкой фазой всей поверхности ТН, составляет всего около 0,1 мкм. Существенно большее (в 100 раз) значение эффективной толщины пленки НЖФ, найденное из кинетических измерений по уравнению Ван-Деемтера, свидетельствует, по-видимому, в пользу того, что значительная часть НЖФ находится в мелких порах. Такой тип неравномерного распределения приводит к резкому увеличению эффективной толщины пленки, а следовательно, к увеличению ВЭТТ. Эту же концепцию разделял и Кейлеманс [68], который отмечал, что прежде всего НЖФ под действием капиллярных сил скапливается в мельчайших порах и отверстиях. С увеличением количества жидкости заполняются поры более крупного размера. В жидкой фазе расстояние, на которое диффундируют молекулы хроматографируемых соединений, равно средней длине капилляра, заполненного НЖФ. [c.16]

Обобщенная теория неравновесия была применена J. С. Giddings для вывода различных конкретных выражений высоты тарелки для массопереноса в подвижной и стационарной фазах. Для внутренней массопередачи уравнение для высоты теоретической тарелки имеет вид [45] [c.10]

Расчет адсорберов псевдоожиженного слоя. Кинетический расчет непрерывно действующих адсорберов псевдоожиженного слоя может бьггь выполнен по анадогии с кинетическим расчетом массообменных аппаратов для проведения процессов в системах без твердой фазы (абсорбции, ректификации, экстракции). Применительно к адсорберам он выполняется по модифицированным уравнениям массопередачи - уравнению (5.1.26), из которого находится высота слоя, или анадогичному ему уравнению, записанному по отношению к объему слоя (м ) [c.481]

Абсорбция газов (1966) -- [ c.90 ]

Практическое руководство по жидкостной хроматографии (1974) -- [ c.39 ]

Процессы и аппараты химической технологии (1955) -- [ c.419 , c.421 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 3 (1966) -- [ c.570 ]

Процессы и аппараты нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности Издание 2 (1982) -- [ c.37 ]

Абсорбция газов (1976) -- [ c.49 , c.51 , c.52 ]

Процессы и аппараты нефтегазопереработки Изд2 (1987) -- [ c.193 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 5 (0) -- [ c.570 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология