Треугольник скоростей

Рис. 4.21. Треугольники скоростей на входе в колесо при разной закрутке потока

В отличие от поршневых компрессоров, в которых теоретически (при отсутствии мертвых пространств и потерь через клапаны и поршневые кольца) напор зависит только от противодавления и не лимитируется расходом, в центробежной машине существует однозначная связь между расходом и напором. Эта связь вытекает из уравнения Эйлера. Согласно уравнению (1. 67), напор, создаваемый центробежным колесом, при той же окружной скорости и при том же к. п. д. зависит от окружных составляющих скорости и a , которые, согласно треугольникам скоростей, равны соответственно [c.39]

Величина абсолютной скорости определяется величиной диагонали параллелограмма, построенного в соответствующем масштабе на векторах относительной и переносной скоростей. Обычно пользуются одной только половиной этого параллелограмма — треугольником скоростей (рис. 1.5). [c.28]

Механическая энергия передается от ротора к газовому потку. Из треугольника скоростей [c.31]

Удельная быстроходность. Из изложенного выше вытекает, что для двух геометрически подобных машин на режимах, при которых треугольники скоростей в сходственных сечениях подобны, имеют место зависимости [c.42]

В отличие от этого параметр Q не отражает аэродинамических соотношений в каналах колеса. Действительно, варьируя шириной колес, можно получить одинаковые значения этого параметра при разных треугольниках скоростей, а следовательно, и при разных режимах, даже если углы р одинаковы в рассматриваемых машинах. В связи с этим использование величины в качестве параметра для безразмерных характеристик возможно лишь в случае полного геометрического подобия моделируемых машин, включая и меридианальные размеры. [c.44]

Рис. 3. 17. Выходные треугольники скоростей в разных точках по ширине колеса с углом Р ,, - 90

Из треугольника скоростей (рис. 3. 1) видно, что с увеличением угла Ра величина абсолютной скорости с2 возрастает. Следовательно, увеличение угла Рз вызывает при прочих равных условиях уменьшение степени реактивности. [c.47]

Из того же треугольника скоростей вытекает, что значение С2и также определяется углом р, (при той же расходной скорости [c.47]

Сзи . — идеализированное значение этой величины, определяемое из треугольника скоростей по углу выходной кромки лопатки по формулам [c.66]

На рис. 3. 17 и 3. 18 изображены треугольники скоростей в разных точках по ширине колеса на разных режимах для колес с углами = 90° и Ргл = 32°. На рис. 3. 19 и 3. 20 даны кривые изменения в зависимости от коэффициента угла потока Рг в различных точках по ширине (в осевом направлении) для тех же двух колес. Здесь же приведены горизонтальные линии, соответствующие конструктивному углу Рал выходной кромки лопатки колеса. Штриховой линией изображены кривые средних значений Ра, вычисленные для колеса р2л = 32° по формуле Стодола (рис. 3. 20), а для колеса Рал = 90° — по формуле (3. 34). [c.70]

Из этих рисунков видно, что с изменением режима (фд ) выходные треугольники скоростей изменяются по-разному в разных сечениях колеса в меридиональной плоскости. Особенно резко это сказывается на малых расходах (см. режимы ф2 = 0,142 и 0,083 для Рал = 90° и фа, = 0,115 для Рал = 32°). [c.73]

Из выходного треугольника скоростей [c.95]

После подстановки значения ф2 из треугольника скоростей [c.96]

В случае а изменение закрутки потока на входе в колесо не должно влиять на степень согласования направлений потока и входных кромок (по условию), а следовательно, и на потери, связанные с ударом при входе. Как видно из треугольников скоростей на рис 4. 21, а, в этом случае для неизменного расхода введение положительной закрутки (ДОЛ В) вызывает увеличение угла установки и уменьшение относительной скорости на входе 101. При этом несколько уменьшается теоретический напор, но зато можно ожидать некоторое уменьшение потерь трения, которые при прочих равных условиях зависят от величины ш . Кроме того, при неизменных параметрах потока в выходном сечении колеса уменьшение вызывает уменьшение степени диффузорности отношения, что также часто благоприятно влияет [c.112]

Нерасчетное число оборотов. В этом случае даже на режиме, оптимальном для первой ступени, т. е. когда на входе в первое рабочее колесо треугольник скоростей (средний) подобен расчетному, во всех следующих ступенях появятся углы атаки, отличные от расчетных. Этот эффект будет также усиливаться от первой ступени к последней из-за отличия степеней сжатия в ступенях от соответствующих значений на расчетном числе оборотов. [c.118]

Способ 16. Дросселирование на всасывании. Этот способ базируется на свойстве центробежной машины создавать на одинаковых режимах (при одинаковых треугольниках скоростей) одинаковые напоры, выраженные в метрах газового столба, независимо от удельного веса среды. Для неизменных физических свойств газа (/( = /С и / = i ) и неизменной температуры всасывания условие равенства напоров идентично равенству степеней повышения давления (е = е). [c.280]

Очевидно, что на одном и том же режиме (при тех же треугольниках скоростей и том же числе оборотов) весовой расход при дросселировании на всасывании будет относиться к весовому расходу при обычной работе, как давления на всасывании [c.281]

Способ 3. Регулирование изменением числа оборотов. Если привод компрессорной машины позволяет работать с переменным числом оборотов, то изменение параметров по закону, отличному от характеристики при данном числе оборотов, может быть достигнуто изменением числа оборотов. На одинаковых режимах (при подобных треугольниках скоростей) расходы изменяются при изменении скорости вращения колеса по закону, близкому к линейному , а напоры — по закону, близкому к квадратичному. Изменяя в определенных пределах [c.282]

Введем следующие понятия — исходный к. п. д. машины при работе на исходной характеристике на режиме, когда треугольники скоростей в определяющих сечениях проточной части подобны треугольникам скоростей на рассматриваемом регулировочном режиме — максимальный к. п. д. машины на исходной характеристике — относительная величина, учи- [c.283]

Потери группы 2 как в случае работы на сеть с характеристикой по линии 4, так и при работе на сеть по линии СК при дросселировании на нагнетании определяются положением точки Е на исходной характеристике. Эта точка лежит дальше от точки К оптимального режима, чем точки М и L, соответствующие по треугольникам скоростей точкам Е и Ь при дросселировании на всасывании. 286 [c.286]

Случай 1. Регулирование при сохранении безударного входа в колесо. Направление вектора относительной скорости не изменяется Б процессе регулирования и совпадает с направлением входных кромок лопаток колеса. Расходная скорость при этом изменяется в соответствии с треугольниками скоростей (рис. 4. 21, б). Хотя при этом согласование направлений на входе в первое колесо не нарушается, однако сумма дополнительных потерь группы 2 не будет равна нулю при регулировании. Эти потери складываются из потерь вызываемых нарушением [c.288]

Из треугольников скоростей рис. 4. 21, o следует, что при неизменном угле j относительной скорости изменение расходной составляющей скорости по сравнению с исходным положением ip u =" 0) определяется выражением [c.288]

Случай 2. Регулирование при неизменном расходе. Треугольники скоростей на входе в колесо изменяются в соответствии с рис. 4. 21, а. Абсолютное значение потерь hjp не изменяется 290 [c.290]

При переходе рабочей точки в В, т. е. при уменьшении числа оборотов (для уменьшения давления при неизменном расходе), рабочие точки на безразмерных характеристиках переходят в зону больших значений коэффициента расходной скорости ф. При переходе на более высокие числа оборотов (точка В ) рабочие точки на безразмерных характеристиках переходят в область меньших значений ф. В обоих случаях треугольники скоростей в характерных сечениях будут изменяться и согласование направлений потоков и конструктивных элементов во входных участках будет нарушено. Это обусловливает увеличение потерь и снижение к. п. д. [c.294]

Рабочая точка (рис. 9. 6) перейдет из Р в точку С на кривой п или в точку С на кривой п". Если принять, что при неизменном режиме напор Я, а следовательно, и степень повышения давления е изменяются пропорционально квадрату, а расход — пропорционально первой степени числа оборотов, то в случае одноступенчатой низконапорной машины треугольники скоростей в определяющих сечениях останутся подобными исходным. Потери группы 2 в этом случае будут весьма малы. В случае же многоступенчатой высоконапорной машины вследствие изменения удельного веса с изменением числа оборотов в каждом последующем звене треугольники скоростей будут все больше отличаться от исходных даже в том случае, когда на входе в первое колесо треугольники скоростей остаются подобными исходным. Следовательно, и потери группы 2 не будут равны нулю. [c.294]

ТО необходимо и достаточно при = О соблюдения условия подобия выходных треугольников скоростей, что обеспечивается равенством значений ф2г tg a- [c.306]

Следовательно, выполнение условия (10. 7) автоматически обеспечивает одновременное выполнение условий (10. 4). Это значит, что при Комнат = ю)мод подобие треугольников скоростей на входе в колесо в геометрически подобных конструкциях обеспечивает подобие выходных треугольников скоростей, а также подобие планов скоростей во всех остальных сходственных сечениях. [c.307]

Выразим Сх через элементы выходного треугольника скоростей. При 1,, = О [c.312]

Коэффициент напора г 5 может быть также выражен через элементы выходного треугольника скоростей [c.313]

Уравнением (10. 25) устанавливается связь между степенью изменения объема газа в колесе, показателем адиабаты к, степенью диффузорности /Сщ, и элементами выходного треугольника скоростей при данном значении к. п. д. Применив это уравнение к обеим моделируемым машинам, можно получить [c.313]

Обточка рабочих колес. Привод с переменной частотой вращения (турбины, ДВС) центробежные насосы имеют довольно редко. Чаще всего для привода этих насосов используют электродвигатели с синхронной частотой вращения 3000, 1500, 1000, 750 об/мин. Для изменения характеристики центробежного насоса в этом случае применяют обточку рабочих колес. Среди режимов течения жидкости в обточенном и необто-ченном колесах имеются такие, при которых угол входа в спираль одинаковый и, следовательно, характер течения в спирали почти аналогичный. Это условие обеспечивает приблизительное равенство к. п. д. для обоих колес и подобие треугольников скоростей, поскольку угол Рзл можно считать практически неизменным (рис. 11.4, а). [c.140]

Для случая подобных треугольников скоростей на выходе из колеса и при ц ат = мод и, если бы можно [c.313]

Следует оговорить, что принцип точного моделирования размеров в радиально-окружной плоскости не относится к внешнему диаметру поворотного колена, в котором поток поворачивается на 180° в меридиональной плоскости перед входом на лопатки обратного аппарата. Чтобы обеспечить подобие треугольников скоростей на входе в обратный аппарат, меридиональный размер поворотного колена должен изменяться в соответствии с меридиональными размерами диффузора и входной части обратного аппарата. Так как диаметры и 4, на которых лежат начало обратных лопаток и окончание диффузорных лопаток, подлежат точному моделированию, то изменение сечений переходной зоны производится за счет внешней стенки кольцевого колена. [c.316]

Треугольники скоростей, построенные при этих условиях на совмещенном чертеже, называемом полигоном скоростей, показаны на рис. 5.2 справа Верхним основанием трапеции служит окружная скорость Ug, а высотой —осевая скорость с - Направления средневекторных скоростей и приблизительно совпадают с направлениями хорд профилей Легко видеть, что одновременные безударные входы б ротор и статор могут быть только при соблюдении двойного равенства [c.60]

В графе а < 1 показаны низкоциркуляционные решетки с полигоном скоростей, сужающимся книзу. Нижнюю графу таблицы заполняют плосколопастные решетки . Их полигон скоростей превратился в треугольник. Скорости в безударном режиме одинаковы на входе и выходе по величине и направлению Сх = и 0 1 = Такие турбины в безударном режиме не работают, и применять их можно только в ударных режимах. Они исполь-зов-ались на раннем этапе турбобурения благодаря простоте обработки венцов и малой осевой высоте ступени. [c.68]

При значительных окружных скоростях (и 250 м/с) целесообразно применять тип аппарата, у которого 0 = 0,5, треугольники скоростей симметричные, а профили рабочих и направляющих лопаствй аналогичные. Теоретически, если [c.194]

Первый случай соответствует классической одномерной теории, согласно которой колесо рассматривается как совокупность бесконечно большого количества обесконечно тонких каналов, обеспечивающих осевую симметрию потока и равномерные поля скоростей и давлений на всех окружностях одинаковых радиусов в колесе. Значения и для такого колеса могут быть определены из треугольника скоростей по лопаточным углам и (1,,. [c.52]

Подставив значение Ас из уравнения (3. 47а) и с-2и< из треугольника скоростей -2U0O = Ua — Са, tg Ра, и заменив = и , получим [c.82]

Потери группы 2 были бы равны нулю, если бы характеристика сети совпадала с прямой, соединяющей начало координат О с оптимальной точкой К на исходной характеристике АВ. Это вытекает из сказанного выше о закономерности изменения весового расхода на неизменном режиме (при одинаковых треугольниках скоростей) при дросселировании на всасывании. В этом случае величина т , была бы близка к единице. Во всех остальных случаях потери группы 2 будут тем больше, чем дальше рабочая точка в процессе регулирования находится от прямой ОК- Так как точка находится на большем расстоянии от прямой ОК, чем точка Ь, то потери группы 2 при работе на сеть с характеристикой р = onst больше, чем на том же весовом расходе при работе на сеть с характеристикой по кривой 5. [c.286]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология