Пучки труб

Коэффициент теплоотдачи при поперечном омывании пучка труб (при движении теплоносителя в межтрубном пространстве теплообменника с перегородками) рассчитывается по следующим фор.мулам [c.150]

При рассмотрении модели зернистого слоя как ансамбля последовательно обтекаемых шаров в разделе П. 3 была записана формула для гидравлического сопротивления потоку (П. 52), в которой величину Я(Не) можно рассматривать как коэффициент гидравлического сопротивления одиночного шара в зернистом слое. Интересно также сопоставить гидравлические сопротивления зернистого слоя из гладких шаров и пучка поперечно обтекаемых труб шахматного расположения движение жидкости в последнем случае является примером последовательного внешнего обтекания отдельных цилиндров. Весьма распространенный в технике пучок труб с разбивкой по вершинам равностороннего треугольника и шагом 51 = 1,25 с имеет порозность 8 = 0,418, что близко подходит к нормальной порозности зернистого слоя шаров. Удельная поверхность элементов такого слоя трубчатки ао = 4/с(, а коэффициент формы Ф = 0,67. И действительно, зависимости /э от Квэ [определенных по (И. 59) и (11.60)], рассчитанные [36, 63] для трубчатки и зернистого слоя, очень близки. [c.69]

Рис. 11.14. Коэффициенты гидравлического сопротивления шара и цилиндра в свободном потоке жидкости, зернистом слое и пучке труб

Теплоотдача при поперечном омывании одиночных трубок и пучков труб исследована сравнительно хорошо, особенно в случаях применения в качестве теплоносителя воздуха. [c.74]

В. Реппе рекомендует 2.31 при ведении реакций с ацетиленом под давлением все трубопроводы, особенно повороты, начиная с диаметра труб 25 мм, наполнять пучком труб, причем диаметр каждой трубки надо выбирать в соответствии с начальным давлением, но не более 12,5 мм. Однако из-за относительной сложности я значительного повышения стоимости установки это мероприятие целесообразно только прп работе с ацетиле ном под повышенным давлением. [c.82]

Для сопоставления гидравлических сопротивлении элементов внутри совокупности (шара в зернистом слое и трубки в пучке труб) и в потоке с безгранично удаленными границами важно правильно оценить истинные скорости потока в пучке труб и слое шаров. В первом случае целесообразнее всего относить эту величину к сжатому сечению между трубками, во втором — к сечению в просвете между шарами. Минимальный просвет г )т1п может быть определен по приближенной зависимости, предложенной Лейбензоном [22] г )т1п = 0,625 е . Рассчитав истинную скорость ис = ы/г )т1п по соотношению (П. 52), можно определить коэффициент гидравлического сопротивления Я шара в зернистом слое в зависимости от скорости потока. Соответствующие расчеты были выполнены [36] для слоя из шаров с е = 0,39 и пучка труб с шахматным расположением и расстоянием между трубками 1,25 Аналогичные расчеты были проведены [c.69]

Последнее подтверждается и данными по влиянию неровности поверхности элементов слоя на гидравлическое сопротивление. Как указывалось выше (стр. 49), неровности поверхности -масштабом б/ > 0,01 учитываются просто изменением удельной поверхности ао, а более мелкие определяются как шероховатости . Для пучков труб шахматного расположения шероховатости с б/с( = 0,006 начинают сказываться на величине гидравлического сопротивления при Кес > З-Ю , что соответствует Кеэ>6-10 . Немногочисленные прямые измерения гидравлического сопротивления шариков с гладкой и шероховатой поверхностями [37], а также гальки с природной и сглаженной поверхностями [84] согласуются с указанными выше выводами. [c.70]

При построении зависимостей на рис. IV. 23 использовались формула (IV. 57) для одиночного шара при Рг = 0,7 формулы (IV.71) и (IV.72) при е = 0,4 (11)11110 = 0,174) зависимость для одиночной трубы [125], полученная при турбулизированном потоке формулы для шахматного пучка труб [12,59]. [c.167]

Пучки труб характеризуются следующими геометрическими параметрами d — диаметр труб, s — шаг труб, и — количество [c.76]

Большие трудности, возникающие при расчете теплоотдачи в данном случае, вызваны тем, что сечение потока постоянно меняется, и поэтому скорость также не является постоянной. Кроме того, турбулентность в коридорном пучке труб меньше, чем в шахматном. [c.77]

Улучшения теплоотдачи при конденсации на пучках труб можно достичь рациональным расположением рядов трубок друг под другом, с тем чтобы возможно меньшее количество конденсата стекало на нижние трубки. Это достигается, например, расположением трубок в форме ромба [c.89]

Лучеиспускание произвольного объема газа. Теплоизлучение большого объема газа или газа, находящегося в промежутке между пучками труб, если этот промежуток шире 1 м., к трубному пучку может быть определено в соответствии с зависимостью [c.151]

При продольном омывании жидкостью пучка труб сопротивление подсчитывается по формулам для прямых каналов. В качестве [c.172]

Для центровки отверстий в перегородках и решетках в последние заводятся 20 труб, равномерно расположенных по диаметру перегородок и решетки. Трубы заводятся длинными концами. Положение перегородок выверяется и закрепляется на стяжках гайками. Набивается нижняя часть трубного пучка трубами (половина от общего количества). На пучок устанавливается и приваривается тележка. В отверстия решеток и перегородок заводятся остальные трубы так, чтобы их концы выходили за плоскость решетки на толщину последней. При "проталкивании через решетки и перегородки труба встречает препятствие из-за несоосности отверстий и небольших изгибов самой трубы, что затрудняет процесс сборки. В целях устранения указанного недостатка используется специальный конус-ловитель. [c.164]

Бензол в требуемом количестве и свободная от серы пропан-пропи-леновая фракция смешиваются и прокачиваются через теплообменник продукт-сырье, а затем через испаритель подаются в реактор. Чтобы регулировать степень гидратации катализатора, в сырье подкачивается небольшое количество воды. Реакционная система на работающих установках Шелл Ойл Компани состоит из пучков труб, заключенных в рубашку температура в трубках регулируется посредством охлаждающей среды. [c.499]

Безопасность транспортирования ацетилена под давлением, превышающим предельное давление распада ацетилена (1,4 ат), в большой мере зависит от диаметра ацетиленопровода. Причем наряду со строгим соблюдением габаритов трубы необходимо тщательно поддерживать и другие оптимальные условия (скорость, температуру и влажность ацетилена и т. д.), а также применять защитные средства. Совокупность всех этих мероприятий обеспечивает нужную безопасность производства. Для безопасного транспортирования ацетилена под давлением свыше 1,4 ат целесообразно проектировать ацетиленопроводы в виде одной трубы или пучка труб, диаметр которых должен быть меньше критического диаметра при детонационном распаде. [c.73]

При транспортировании ацетилена под давлением 10 ат требуется, по-видимому, пучок труб, в котором диаметр каждой трубы составляет около 4 мм (см. рпс. 31, стр. 83). Однако в зависимости от конкретных условий транспортирования ацетилена не исключена возможность применения труб большего диаметра, чем указано выше, но обладающих механической прочностью, рассчитанной на давление детонации. [c.74]

Возможность использования короткого пучка труб в качестве защитного средства прн низких давлениях требует дальнейшего изучения. [c.83]

Части трубной доски, расположенные вне пучка труб, если они требуют укрепления, должны быть укреплены анкерными связями. [c.35]

В промышленной практике его осуществляют при помощи пучка труб, вмонтированного непосредственно в колонну (рис. 117, а), теплообменника — обычного или с паровым пространством [c.225]

При механической очистке аппарат раскрывают, пучки труб вынимают из кожуха. Отложения в межтрубном пространстве отбивают притупленными зубилами и всю мелочь удаляют скребками или металлическими щетками. Внутреннюю часть трубок очищают шарошками или длинными стальными прутьями. При чистке погружных конденсаторов и холодильников спускают воду, а тину и грязь выбрасывают из ящика. Накипь часто прочно удерживается на поверхности металла и трудно поддается даже механической очистке. [c.272]

Техническая вода из магистрального трубопровода поступает в открытый бассейн 2, из которого насосом прокачивается по трубному иространству ряда параллельно включенных теплообменников 4. Пройдя пучки труб, вода нагревается до 40—50° С и поступает в кипятильник-отстойник 3. В отстойник через маточники вводят мятый пар (МП) пз магистрального паропровода отработанного пара и острый пар (ОП) через терморегулятор. Терморегулятором поддерживается температура 85—92° С при этой температуре происходит осаждение солей. С верха отстойника умягченная вода самотеком [c.32]

В реакторах под давлением 10—30 ат катализатор находится в кольцевом пространстве между двумя трубами или снаружи труб. Охлаждающая вода протекает по межтрубному пространству или по трубам. Таким образом, реактор представляет собой пучок труб в решетчатых днищах, являющихся верхней и нижней частью цилиндрической конструкции. По обеим сторонам днищ под выпуклыми крышками имеется пространство для сбора газа или воды. [c.344]

В первом варианте можно ожидать более высокий коэффициент теплоотдачи к азоту, движущемуся поперек пучка труб меньших потерь тепла от стенок кожуха, омываемых холодным теплоносителем больших температурных деформаций больших потерь давления по азоту. [c.164]

Скорость воздуха в узком сечении пучка труб = 48,5/6 = = 8,68 м/с, критерий Прандтля для воздуха Рг = 1000-2 х X 10-5/0,028 = 0,714. [c.192]

Процесс алкилирования протекает в основном при нисходящем движении реакционной смеси вдоль поверхности охлаждения (пучка труб). [c.109]

Сечение при движении жидкости поперек пучка труб определяется как пр01. -ведсние диаметра корпуса ва расстояние между нсрсгородкгши за вычетом площади, занимаемой трубами. [c.163]

По аналогии с потоком жидкости в поперечно обтекаемом пучке труб (см. раздел П. 8), можно считать, что после прохож -деиия пятого ряда зерен характер движения жидкости ста -внтся стабильным. Следует также учесть, что, по крайней мере, два нижних ряда зерен имеют упорядоченную укладку, так же как и пограничный слой у стенок аппарата. Исходя из этого, высоту слоя зерен, прилшределении перепада давления, следует выбирать так, чтобьГЯсл > 20 [c.53]

Относительно аналогии процессов внешнего теплообмена для тел различной формы отмечено [90], что интенсивность теплообмена в зернистом слое и поперечно-обтекаемом пучке труб шахматного расположения определяется в широком интервале изменения параметров близкими зависимостями Ыи, = /(Ке, Рг). На рис. IV. 23 проведено сравнение тепло- и массообмена шара в зернистом слое и свободном потоке и цилиндра в пучке труб и свободном потоке. Критерий Нес рассчитан по скорости свободного потока или по скорости в узком сечении Ыс = где 1]3т1п — относительное значение узкого проходного сечения в пучке труб или просвет между шарами в слое. В качестве определяющего размера принят диаметр шара или цилиндра. [c.167]

При разработке конструкций огнепреградителей с-лользуется закономерность, согласно которой распространение пламени невозможно, если отвод тепла от фрои га пламени прогрессирует. На этом принципе построены различные огнепреградители (впрыск воды, пучки труб,. етки, насадка). [c.80]

В качестве огнепреградительного устройства испытывался также пучок труб диаметром 10 мм каждая, помещенный в испытательную трубу диаметром 100 мм и длиной 30 м. Результаты опытов показали, что вызванное разложение ацетилена при абсолютном давлении до 5,5 ат не распространяется на всю длину трубопровода, а при абсолютном давлении 8,5 ат взрыв не переходит в детонацию. [c.82]

Типы кожухотрубчатых теплообменников. Кожухотрубчатые теплообменники в настоящее время широко распространены и состав >.ют до 80% от всей теплообменной аппаратуры. Основная их часть — пучок труб, закрепленный в трубных рещетках. Достоинство кожухотрубчатых теплообменников — возможность получения значительной поверхности теплообмена при сравнительно небольщих габаритах и хорошо освоенная технология изготовления, недостаток — высокий расход металла по сравнению со спиральными и пластинчатыми теплообменниками. [c.84]

Витые теплообменники. Состоят из пучков труб малого диаметра, спирально закрученных и соединенных с двумя трубными решетками (рис. 78). Они обеспечиваю1Т большую поверхность [c.92]

В отдельных отраслях промышленности применяют специальные колонные аппараты. К ним относятся, например, колонны содового производства, которые собираются из чугунных царг различной конструкции. Дистилляци-онная содовая колонна (рис. 145) состоит из группы тарелок с одним большим колпачком (рис. 146) и группы многоколпачковых тарелок. В царгах верхней части колонны установлены теплообменные элементы с горизонтальным пучком труб. Содовые колонны имеют большое количество люков и съемных крышек для очистки тарелок от осадков и отложений. [c.152]

Значения поправочного коэффициента г з для рааличных схсм движения теплоносителей приведены на графиках рис. 1-1—1-11, где они даны в зависимости от характера взаимного направления потоков рабочих сред. При каждом из графиков и-меетоя соответствующая схема движения рабочих сред. Штриховка на этих схемах указывает на разделение потоков рабочих рред на отщельные ст>руи. Рис. 1-7, например, соответствует перекрестному пластинчатому теплообменному аппарату, рис. 1-8 —пучку труб, рис. 1-9 —одной трубе в поперечном потоке. [c.16]

Пучок труб шахматный ромбический с единым шагом для гладких и для 0 ребреаных труб —34 мм. [c.167]

Применение пучка труб внутри колонны возможно только при наличии относительно небольшой поверхности теплообмена, коррозионнонеагрессивной среды и чистого теплоносителя. [c.225]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология