ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Горизонтальный поток из "Обзор работ по теплообмену к двухфазным системам" Температура стенки измерялась 24 термопарами, установленными на наружной поверхности трубы. [c.125] Были проведены опыты, при которых определялись коэффициенты теплоотдачи для однофазных потоков воды и воздуха. Полученные при этом результаты сравнивались с расчетными, определенными по обычным формулам для однофазного потока. Однако расчетные и экспериментальные данные для воздуха не совпали из-за недостаточной точности экспериментов, так как тепловые потоки в этих опытах были невелики, а точность измерения температуры газа на выходе недостаточна. Полученные результаты показывают, что коэффициент теплоотдачи к смеси при данном расходе жидкости вначале растет с увеличением расхода газа, затем в некоторых случаях достигает максимума и потом уменьшается. Авторы замечают, что увеличение а при низких расходах воздуха частично объясняется уменьшением объемного водосодержания [уменьшением величины (1—ф)], вследствие чего скорость жидкости возрастает. Однако они не связывают уменьшаюшиеся значения а при высоких расходах воздуха с низкой интенсивностью теплоотдачи к газу. При небольших расходах жидкости и газа устанавливаются такие режимы течения, при которых массообмен интенсифицируется газом в большей степени. [c.126] Экспериментальные значения объемного водосодержания (1—ф) для неизотермического потока на 50% ниже значений, рассчитанных по данным Мартинелли [62, 69] для изотермического потока. [c.126] При определении и а скорости жидкости и газа Wr. определяются по эффективному гидравлическому диаметру. [c.127] Ке для газовой фазы не имеет в данном случае физического смысла, и применение его носит условный характер. [c.128] Кинг [52] продолжил исследование, начатое Абу-Сабэ [1]. Опыты проводились на такой же установке. Внутренний диаметр экспериментальной трубы составлял 18,7 мм. Расход воды изменялся от 623 до 2900 кг час, а расход воздуха — от О до 1,22 нм 1мин. [c.129] Полученные результаты хорошо согласуются с данными Абу-Сабэ [1]. Однако значения (1— р) несколько отличались от установленных в работе [1] и были значительно ниже величин, предложенных Мартинелли [62] для изотермического потока. [c.129] Фрид пришел к выводу, что по крайней мере его данные плохо обрабатываются в координатах ф = f X), т. е. методом, подобным Мартинелли [62]. Автор обработал свои данные и данные других исследователей в координатах ф2 = / (ф ) 9ж. отражает изменение кинетической энергии, вызванное перепадом давления. При этом замечено, что экспериментальные данные лучше обрабатываются, если рассчитать параметр ф, используя среднеинтегральный температурный напор. [c.129] Джонсон [46], продолжая предыдущую работу, собрал данные по теплообмену и сопротивлению в двухфазных двухкомпонентных потоках при вязкостно-турбулентном режиме движения масляно-воздушных смесей. [c.130] Основным элементом установки являлась медная труба внутренним диаметром 18,7 мм и длиной 4,5 м, обогреваемая паром. Так же, как в работе [38], конденсация пара проходила в двух раздельных секциях. Были проведены опытьи по определению коэффициента теплоотдачи к однофазным средам. Полученные данные сопоставлялись с величинами, рассчитанными по формулам, определяющим теплообмен при ламинарном (для масла) и турбулентном (для воздуха) потоках. [c.130] Для определения диаметра капелек воды их осаждали на слегка промасленную поверхность при быстром пересечении потока никелированной пластинкой. Измерение диаметра проводилось под микроскопом. Капля на пластинке была несколько сплющенной, и истинный размер ее находили, учитывая коэффициент расплющивания, который был установлен предварительно из опытов с единичными каплями. В этих опытах капля падала на закопченные пластинки, покрытые окисью магния. [c.131] Истинный средний диаметр капель в исследовании изменялся от 130 до 200 лкл. Температура воды, стекающей с трубы, измерялась тремя термопарами, равномерно распределенными по длине. [c.131] —отношение полного давления смеси газов к среднелогарифмическому значению давления недиффундирующего газа у поверхности пленки и в потоке. [c.132] Рз/ и PsF — парциальные давления диффундирующего пара в потоке и у поверхности пленки соответственно, кг/м . [c.132] Последнюю составляющую теплового баланса (дс) определить трудно. Автор пользуется приближенным значением дс, но показывает, что вводимая при этом по-грещность невелика. [c.133] Вернуться к основной статье