ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Топочно-горелочные устройства для сжигания мазута из "Сжигание высокосернистого мазута на электростанциях" Известные способы оценки степени совершенства то-ночно-горелочных устройств существенно различаются между собой. Неодинаковыми критериями оцениваются отдельными авторами, в частности, и газомазутные горелки. В Нормативном методе , например, требования к газомазутным горелкам сво/ тся к тому, что они должны обеспечивать сжигание 98,5% топлива в топках с тепловым напряжением объема до 250ккал м -ч при избытке воздуха 15% и скорости воздушного потока 20—25 м сек при механическом распыливании мазута и 5—8 м сек при паровом (Л. 3-1]. В других случаях горелка счи тается удовлетворительной, если обеспечивается сжигание топлива без химического недожога прн существенно меньших избытках воздуха (а =1,03 1,05) [Л. 3-2] с умеренным аэродинамическим сопротивлением. Согласно [Л. 3-3, 3-4], помимо этого, при оценке горелок должна учитываться величина механического недожога и наряду с коэффициентом аэродинамического сопротивления абсолютная величина давления воздуха перед горелками. Имеется предложение оценивать качество горелок по коэффициенту их аэродинамического сопротивления и крутке воздушного потока [Л. 3-5]. [c.90] Более полные требования к горелочным устройствам предъявляются в [Л. 3-6] надежность в работе устойчивость зажигания и стабилизации фронта горения в широких пределах изменения нагрузки обеспечение паропроизводительности и заданной температуры перегрева пара обеспечение полного сжигания при минимальных избытках воздуха простота конструкции, изготовления, обслуживания, ревизии и ремонта, а также быстрота перевода с одного вида топлива на другой минимальное сопротивление по воздушному тракту. [c.90] При этом предполагается, что подсчитанная по формуле (3-1) длина факела будет наименьшей при хорошей работе горелочного устройства и что получить более короткий факел обычными конструктивными мероприятиями не представляется возможным. [c.91] ТОПКИ 1,02—1,03, принято считать удовлетворительными. [c.92] Подобная оценка получила распространение и за рубежом. В -[Л. 3-8], рассматривающей стандарты ФРГ, Франции, Италии и Бельгии, отмечается, что горелки могут быть признаны работоспособными, если содержание СО в продуктах горения не превышает 0,1%, а число Бахараха располагается в средней части относительной шкалы (от 4 до 6). [c.92] Как видно, ни один из указанных способов оценки степени совершенства горелок не включает в себя все упомянутые условия. Поэтому ни один из них не может рассматриваться как способ, пригодный для универсальной оценки горелок, хотя большинство из них и позволяет выявить некоторые сравнительные характеристики отдельных конструкций. [c.92] Расстояние между осями соседних горелок, м, не менее. . . . [c.93] Глубина топки при встречном расположении горелок, м, не менее. . [c.93] Анализ этих рекомендаций в настоящее время, по-видимому, несколько преждевременен, так как пока они не нашли достаточного практического применения. [c.93] Механическое распыливание, вентиляторное дутье. [c.94] Паровое распыливание, без вентиляторного дутья. [c.94] Известно, что полнота сгорания топлива связана с качеством его распыливания. Так, Г. Ф. Кнорре [Л. 3-10] указывает, что улучшение распыливания может способствовать ускорению горения топлива и повышению полноты его сгорания. В то же время он отмечает, что до сих пор остается неясным, каковы оптимальные характеристики распыливания для различных способов организации факельного сжигания и какова, средняя оптимальная тонкость распыливания для практикуемых пределов форсировки топочных процессов. 3. И. Геллер [Л. 3-11], считая, что для эффективного сжигания жидкого топлива необходимо тонкое его измельчение и что ухудшение процесса распыливания снижает к. п. д. котельного агрегата, предлагает проводить оценку тонкости распыливания по интегральному эффекту сжигания топлива. При этом распыливание мазута считается удовлетворительным, если наблюдается полное сжигание топлива в заданных габаритах топочной камеры. [c.94] Так как численное значение w в различных условиях не может расти беспредельно с уменьшением г, то согласно этой теории центральная область камеры жидкостью не заполняется. Возникающий в ней воздушный вихрь сообщается непосредственно с атмосферой через выходное сопло форсунки. Истечение вращающейся жидкости из сопла происходит, следовательно, через кольцевое сече- д., схема центробежной ние, радиус внешней ок- форсунки. [c.95] Для формулировки однозначного соответствия между коэффициентом расхода форсунки и ее геометрическими размерами используется принцип максимального расхода жидкости, согласно которому из всех мыслимых режимов истечения жидкости из форсунки устойчивым является лишь такой, при котором расход жидкости оказывается наибольшим. Результаты экспериментов, выполненных Г. Н. Абрамовичем, привели его к выводу, что разработанная им теория удовлетворительно подтверждается опытными данными как с качественной, так и с количественной стороны. К такому же выводу пришел и Л. Д. Берман [Л. 3-13] на основе анализа опытных данных отдельных работ. [c.96] Между тем рассмотрение экспериментального материала других исследований, в том числе и данных, полученных в ВТИ и Башкирэнерго, свидетельствует о том, что в ряде случаев имеет место существенное различие между экспериментальными и теоретическими значениями коэффициента расхода. В частности, изучение форсунок большой производительности (2 т/ч и выше) показало, что коэффициенты расхода таких форсунок в 1,2—2 раза нйже теоретического [Л. 3-14— 3-17]. С другой стороны, практика эксплуатации форсунок сравнительно малой производительности, в частности авиационных, показывает, что их коэффициенты расхода значительно выше теоретических, иногда в 2—3 раза [Л. 3-18]. [c.96] Таким образом, ни одна из предложенных расчетных формул, выведенных из анализа процесса истечения идеальной жидкости из центробежной форсунки, как правило, не обеспечивает сколь-нибудь достаточной для практики точности расчета форсунок. Вместе с тем каждая из упомянутых формул в какой-то степени учитывает своз-образие движения жидкости при истечении ее из форсунок. [c.97] Дит к хорошей сходимости теоретических и эксперИМёН-тальных данных. Наличие такой сходимости указывает на целесообразность использования этой формулы в качестве эталонной для расчетов истечения из форсунок реальных жидкостей, особенности движения которых могут учитываться при этом с помощью соответствующих эмпирических поправок. [c.98] Влияние вязкости распыливаемой жидкости на коэффициент расхода форсунок изучалось Л. А. Клячко [Л. 3-22]. Он установил, что при возрастании вязкости жидкости происходит снижение центробежного эффекта, в результате чего диаметр воздушного вихря должен уменьшаться, а коэффициент расхода возрастать. Из полученных им соотношений следует, что расчетные значения коэффициентов расхода вязкой жидкости должны быть больше теоретических. Как уже упоминалось, это подтверждается данными об авиационных форсунках, геометрические размеры которых и производительность (200—300 кг/ч) сравнительно малы. [c.98] Попытки применить расчетные выражения Л. А. Клячко к форсункам несколько большей производительности (до 1 ООО кг/ч) и соответственно больших размеров оканчивались неудачей, поэтому при обработке своего экспериментального материала 3. И. Геллер и М. Я. Морошкин Л. 3-24] вносят в эти соотношения новые поправки, учитывающие сжатие струи во входных каналах и потерю напора на трение в головке форсунок. В результате расчетные соотношения, полученные этими авторами, существенно Отличаются от предложенных ранее Л. А. Клячко. Следует также отметить, что данные Л. В. Кулагина Л. 3-25], испытавшего большую группу конструктивных вариантов форсунок производительностью от 200 До 800 кг/ч. не описываются с достаточной степенью точности выражениями вышеуказанных трех авторов. [c.98] Вернуться к основной статье