ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Параметры горелок и условия их выбора из "Контроль сжигания газообразного топлива" В большинстве своем эти параметры связаны между собой, причем эта взаимосвязь и роль, которую играет каждый из них, может быть различной в зависимости от метода сжигания газа. [c.47] Имеется ряд исследований холодных моделей горелок по выявлению роли отдельных параметров на процесс перемешивания потоков [Л. 42, 43]. Опубликованы также результаты исследований, проведенных в условиях огневых стендов [Л. 44, 45]. Однако оптимальное решение комплекса смешение — горение — теплообмен применительно к мощным энергетическим котлам пока отсутствует. [c.47] КПЗ горелки показан на рис. 2-17. Наконечник газовой горелки 1 позволяет осуществлять подачу газа в воздушный поток под углом 90° из кольцевой щели, образующейся между двумя фланцами. В конструкции горелки было предусмотрено устройство, позволяющее без остановки котла передвигать внутреннюю трубу горелки, меняя тем самым ширину газовыпускной щели. Это давало возможность варьировать скорости истечения газа из щели при постоянном его расходе. [c.48] Экспериментальная часть работы состояла из двух серий опытов. [c.48] Вторая серия опытов была проведена при длине зоны смешения см = 40 мм (рис. 2-17, положение II наконечника показано пунктиром). При этом /см была равна 0,08. При такоим расположении наконечника процесс перемешивания таза с воздухом почти целиком был перенесен в топочную камеру, т. е. в область воспламенения и горения газа. [c.49] Контроль плотности обмуровки топочной камеры производился перед началом каждой серии опытов при этом суммарные прпсосы воздуха в топочной камере и газоходе пароперегревателя находились в пределах 5—7% от теоретически необходимого количества воздуха. [c.49] На рис. 2-18 приведены поля перемешивания, построенные по данным первой серии опытов, при коэффициенте избытка воздуха 1,15—1,18 и постоянном расходе газа. В этих опытах варьировался только размер газовыпускной щели, а следовательно, и скорость истечения газа. [c.49] Кривые рис. 2-18,а относятся к опытам, б которых ширина кольцевой газовыпускной щели составляла 2 мм, И г=187 м сек, параметр /г=0,01. Поля перемешивания при ширине кольцевой щели 8 мм представлены на рис. 2-18,6. Здесь Wг=46 м сек, а параметр п=0,25. При ширине кольцевой щели 12 мм (рис. 2-18,в) = = 31 м1сек, я = 0,52. Наименьшие скорости истечения газа (22 м1сек) были достигнуты при ширине кольцевой щели 16 мм (рис. 2-18,г). Параметр п при этом был равен 1,1. [c.49] равной 2 8 12 и 16 мм. Небольшой разброс точек относительно одной единственной кривой з=/(а), находящийся в пределах точности определения ц , также свидетельствует об одинаковой степени перемешивания потоков газа и воздуха перед их выходом в топку во всех четырех случаях изменения скоростей газа при /гм = 0,64. [c.50] Следовательно, при заданной длине зоны смешения перемешивание потоков воздуха и газа ухудшается при увеличении скорости истечения газа. Объяснить это явление, по-видимому, можно тем, что поток газа, направленный с большой скоростью в поток воздуха, является слишком жестким и, несмотря на большую дальнобойность, перемешивание потоков при короткой длине зоны смешения происходит неудовлетворительно. Проведенное исследование указывает на решающую роль длины зоны смешения у горелок с внутренним смесеобразованием. [c.52] Этот вывод хорошо согласуется с данными Л. 42, 43], полученными при исследовании процесса смесеобразования на холодных моделях разных типов газовых горелок с подачей газа в поток воздуха отдельными струями различных начальных размеров. [c.52] Возвращаясь к рассмотрению результатов исследования центральной подачи газа, осуществляемой через кольцевую щель под углом 90° в закрученный воздушный поток, следует отметить, что /см=0,64 является достаточной для хорошего перемешивания потоков независимо от других параметров, характеризующих процесс смесеобразования. [c.53] Этот вывод, полученный на котле с объемным теплонапряжением С /1 =150-10 ккал1 м -ч), соответствует результатам исследования (Л. 44], проведенного на огневой экспериментальной установке, где Q/V камеры горения составляло 2-10 ккал/ (м ч). [c.53] Полученные опытные данные позволили установить в графической форме зависимость средней (в данном сечении) степени перемешивания потоков воз- I духа и газа от /см (рис. [c.53] Если длина зоны смешения в горелках внутреннего смесеобразования является недостаточной для выравнивания концентрации газ — воздух в выходном сечении амбразуры, то на процесс смесеобразования значительное влияние начинают оказывать другие параметры (размеры отверстия, скорости истечения газа и воздуха и др.). [c.53] Схема расчета горелок по методике Ю. В. Иванова следующая. [c.54] В этом сечении амбразуры определяются расстояния (шаги) между струями. [c.55] Расчет считается законченным, если при распределении струй газа в сечении амбразуры, удаленном на величину к от места выхода газовых струй, обеспечивается заданное заполнение газовыми струями воздушного потока с зазорами между струями, исключающими быстрое слияние струй. [c.55] Для лучшего заполнения воздушного потока струями газа Ю. В. Иванов рекомендует в некоторых случаях применять газовыпускные отверстия не одного диаметра, а разных, соответственно задаваясь в начальной стадии расчета различными величинами глубины проникновения струй в воздушный поток. [c.55] Вернуться к основной статье