ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Теория межкристаллитной коррозии и коррозионного растрескивания алюминиевых сплавов из "Анодное окисление алюминиевых сплавов" Механизм межкристаллитной коррозии в разных случаях трактуется по-разному. Межкристаллитная коррозия алюминиевых сплавов, в частности дуралюмина, имеющего в своем составе присадку меди, объясняется следующим образом. При искусственном старении дуралюмина по границам зерен твердого раствора выпадает интерметаллическое соединение СиА12 вследствие диффузии в него меди из зерен соседние с СпА12 участки обедняются ею и практически представляют собой чистый алюминий. Предполагается, что последний является анодом по отношению к телу зерна — твердому раствору и интерметаллическому соединению. Таким образом, за счет растворения чистого алюминия, расположенного около границ зерен, и происходит разрушение металла. Эта точка зрения является общепринятой (см. капитальные труды по коррозии металлов, например, работы Г. В. Акимова [9], Эванса [10] и др. [11]). [c.17] Исходя из указанной выше трактовки механизма межкристаллитной коррозии дуралюмина, интерметаллическое соединение СиА12 рассматривается как фаза, эффективно работающая в качестве катода. [c.17] На рис. 8 показана старая и новая схемы процесса межкристаллитной коррозии дуралюмина. Согласно существующей точке зрения на механизл межкристаллитной коррозии дуралюмина, последний представляет собой трехэлектродную систему и межкристаллитная коррозия объясняется растворением алюминия, расположенного около границ зерен, в связи с тем, что потенциал алюминия электроотрицательнее потенциала интерметаллического соединения и твердого раствора меди в алюминии. Однако на самом деле, как показали последние исследования, механизм разрушения дуралюлгана от межкристаллитной коррозии следует представлять иначе. Прежде всего, поверхность дуралюмина необходимо рассматривать как двухэлектродную систему медь — алюминий с различным соотношением площадей катода и анода в каждой фазе дуралюмина. [c.18] Оставшаяся медь, после перехода алюминия из СиАЬ в раствор, будет действовать в качестве катода на чистый алюминий, прилегающий к включению интерметаллического соединения. Однако расстояние между остающейся медью и алюминием больше, чем расстояние между ион-атомами алюминия и меди в интерметаллическом соединении. Поэтому коррозия будет распространяться, в основном, в глубину материала по границам зерен. [c.18] Дуралюмин выпускается металлургическими заводами в виде самых разнообразных пол гфабрикатов (листы, трубы, профили, прутки, штамповки, проволока). Все полуфабрикаты, кроме листов, выпускаются неплакированными. Коррозионная стойкость неплакированных материалов при испытании в морской воде значительно ниже коррозионной стойкости плакированных материалов (рпс. 9). Пониженная коррозионная стойкость данной группы сплавов обусловлена наличием в них меди, образующей катодные участки, усиливающие коррозию алюминия. В зависимости от структуры силава, которая в основном определяется термической обработкой, и природы коррозионной среды коррозионное разрушение дуралюмина будет иметь различный характер (равномерное, местное или межкристаллитное разрушение). [c.20] В соответствии с изложенным, промышленность применяет сплав Д-16, как правило, в естественно или искусственно состаренном состоянии. В последнем случае старение производится при повышенных температурах (190°), при которых обеспечивается получение материала с достаточной коррозионной стойкостью. [c.22] Указанному виду коррозионного разрушения подвержены высокопрочные сплавы на алюминиевой основе с присадкой цинка и магния (В-95). [c.23] Коррозионное растрескивание не является характерной особенностью сплавов на алюминиевой основе данному виду разрушения подвержены и другие металлические сплавы, например, латунь (сезонное растрескивание), сплавы на магниевой основе и другие. Склонность к коррозионному растрескиванию некоторых легких сплавов в деформированном состоянии препятствует их широкому применению в промышленности. В соответствии с этим вопросам коррозионного растрескивания сплавов в последнее время уделяется особое внимание [13—16]. Однако еш е ни для одного сплава не найдена такая трактовка механизма этого явления, которая дала бы удовлетворительное объяснение всех случаев коррозионного растрескивания. Растрескивание имеет место в средах, вызывающих значительное локальное коррозионное поражение без заметной общей коррозии. Интенсивность локализованного разрушения может быть очень большой процесс его развития протекает вдоль чрезвычайно узких каналов, вершины которых могут иметь радиус порядка одного межатомного расстояния. Поскольку локализация коррозионного поражения является важным фактором, то микроструктура сплава оказывает основное влияние на такого рода разрушения [1 8]. Как показывают экспериментальные данные, изменение состава, термическая обработка, способ изготовления и деформация оказывают влияние на микроструктуру и, следовательно, на склонность сплава к коррозионному растрескиванию. Структура сплава влияет не только на иервоначальную локализацию коррозионного разрушения, но определяет также направление и скорость растрескивания. [c.23] Температура под закалку, °С. ... Температура старения, С. [c.26] Исходя из этих данных, сплав В-95 применяется в промышленности только в искусственно состаренном состоянии, при котором обеспечивается получение высоких механических свойств и надлежащей коррозионной стойкости. [c.26] С увеличением прочности сплава время жизни образцов уменьшается (рис. 15). Подобная зависимость наблюдается не только на алюминиевых сплавах, но и на стали. Вероятно, факторы, приводящие к упрочнению сплавов, способствуют и увеличению склонности их к коррозионному растрескиванию. [c.26] Вернуться к основной статье