ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Расчет трубопроводов для холодильного агента из "Примеры расчеты и лабораторные работы по холодильным установкам " Допустимая скорость пара во всасывающем трубопроводе [201 ьу = 10—20 м сек. [c.112] Длина участка I = ЗЪ м. На участке имеются местные сопротивления выход из компрессора, чему соответствует 1эка = X 0,069 = 1,2 м два вентиля — /эк = 2 X X 340 X 0,069 = 47,0 м внезапное расширение при входе в маслоотделитель и в конденсатор — /эд = 2-32-0,069 = = 4,4 м выход из маслоотделителя — 4 . = 17,5-0,069 = = 1,2 м обратный клапан — 7 = 340-0,069 = 23,5 м десять отводов — 1зкв — 10-9,2 0,069 = 6,4 м. [c.119] Длина участка 1 — 4 м. На участке имеются два вентиля, чему соответствует 4 = 2-340-0,0335 = 22,8 м три отвода— 4кв = 3-9,2-0,0335 = 0,93 м вход в аппарат — /экв — 15-0,0335 = 0,5 выход из aifnapaTa — 4 = = 17,5-0,0335 = 0,59 м. [c.120] При скорости жидкости на участке 10—11 т = 0,5 мкек можно предусмотреть трубу диаметром 38x2,25 мм, т. е. [c.121] Количество жидкости, протекающей по участку 13—14, Оа — 275 кг ч = 0,0765 кгкек. [c.121] Длина участка I == 105 м. На участке имеются два вентиля, чему соответствует = 2-340-0,018 = 12,25 м десять отводов — = 10-9,2-0,018 = 1,65 м вход в коллектор — = 18,5-0,018 = 0,33 м выход из коллектора — = 6,9-0,018 = 0,12 м. [c.122] Для участка трубопровода 14—15 от регулирующего вентиля до охлаждающего прибора можно принять трубу того же размера, что и на участке 13—14, т. е. 22 X 2 мм. [c.122] Результаты вычислений для всех участков схемы узла подачи жидкого рабочего тела приведены в табл. 14. [c.124] Величина давления перед диафрагмами рд верхнего этажа (в данном случае этажа V) должна складываться из давления кипения Ро, падения давления в батарее Ар и падения давления Ар в диафрагме, т. е. [c.125] При температуре кипения о = —28° С давление ро = = 1,342 кгс см . Поскольку давление перед всеми параллельно включенными диафрагмами, через которые идет питание охлаждающих приборов данного этажа, должно быть одинаковым, то расчетное падение давления в диафрагме оказывается зависящим от сопротивления батарей. В связи С этим- следует вычислить их сопротивление. [c.125] На этаже V жидкость, поступающая в камеру, обслуживаемую третьим стояком, раздается по трем охлаждающим приборам (рис. 29) в количестве 241 кг1ч к пристенной батарее холодопроизводительностью 13 ООО ккал ч и в количестве по 353 кг/н к двум потолочным холодопроизводительностью 19 000 ккалЫ каждая. [c.125] Батареи выполнены из оребренных труб диаметром 57 X X 3,5 мм, 1 пог1м которых имеет поверхность 1 м . Таким образом,. длина труб каждой потолочной батареи составляет 464, а пристенной — 396 м. [c.125] Считаем, что пристенная батарея выполнена из двух параллельных секций (расположенных в одной плоскости) с длиной шланга 198 м, а потолочные двухрядные батареи — каждая из восьми параллельных секций с длиной шланга 58 м. [c.125] Поскольку сопротивление пристенной батареи больше, чем потолочной, то в диафрагме, питающей пристенную батарею, должен быть предусмотрен самый малый перепад давлений, разницу же между сопротивлением батарей следует компенсировать повышенным сопротивлением диафрагм, через которые идет питание потолочных батарей. [c.128] Аммиачный центробежный насос ЗЦ-4 Щелковского завода при производительности 20 м Ы дает напор 39 м. аммиачного столба. Следовательно, он может быть применен для подачи жидкости в данной схеме. [c.131] Вернуться к основной статье