ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Дифференциальные и интегральные методы представления фракционного состава нефтяных смесей из "Перегонка и ректификация в нефтепереработке" Стандартная разгонка, характеризующаяся сравнительной конструктивной простотой и непродолжительным временем выполнения, используется для определения эксплуатационных свойств нефтепродуктов и для контроля качества продуктов переработки нефти. Кроме того, данные стандартной разгонки часто являются единственным источником информации о фракционном составе нефтепродуктов. В то же время довольно трудоемкая разгонка по ИТК необходима для составления материального баланса процесса и проведения технологического расчета перегонки и ректификации. [c.25] В работе [10], выполнено сравнение расчетных кривых ИТК по методам Нельсона, Скобло, Эдмистера — Поллок я Эдмкстера [11]. Сравнивались кривые ИТК для 125 фракций из 26 различных нефтей. Проведенный анализ показал, что минимальное отклонение (в среднем 5—6°С) дают два последних метода. В связи с этим для пересчета кривых стандартной разгонки в кривые ИТК рекомендован наиболее простой метод Эдмистера, расчетные уравнения и график которого приводятся ниже. [c.25] На рис. МО изображены кривые ИТК (/) и стандартной разгонки (2) бензина атмосферной колонны по данному примеру. [c.27] Рассмотрим теперь упрощенную методику построения кривых ИТК нефти по данным о выходе продуктов перегонки, их фракционном составе по стандартной разгонке и температурным точкам деления [10]. Такая методика позволяет оперативно оценивать возможные изменения фракционного состава нефти, поступающей на переработку. Она основана на допущении о равенстве температур 50% отгона каждого продукта по ИТК и по стандартной разгонке. Обозначив через А, В, С и т. д. выходы дистиллятов, полученных из нефти, и температуры 50% отгонов этих фракций по стандартной разгонке через /д, tв, Ьс и т. д., получим следующие координаты расчетных точек кривой ИТК первая точка — температура 7д, выход Л/2 вторая точка —температура /г, выход Л+В/2 третья точка — температура /с, выход Л+В+С/2 и т. д. Учитывая, что температура 507о отгона наиболее тяжелого дистиллята, относящегося к светлым нефтепродуктам, не нре-вышает 280—295 °С, расчетную точку кривой ИТК, соответствующую выходу фракции до 350 °С, рекомендуется определять интерполяцией кривой ИТК по ее, наклону в пределах температур /с—/ . [c.27] Среднеквадратичное отклонение для 67 экспериментальных точек кривых ИТК составило 1,6%. [c.28] Пример. Построить кривую ИТК нефти по следующим данным о выходе продуктов атмосферной перегонки нефти и температурам 50% отгонов продуктов по стандартной разгонке (см. табл. 1.1). [c.28] Расчетная кривая ИТК изображена на рис. 1-10 (кривая 5). [c.28] Основным недостатком рассмотренных методов для пересчета кривых стандартной разгонки в кривую ИТК является относительная длительность расчета. Кроме того, совпадение температур 50% отгонов имеет место только для керосиновых фракций. Для дизельных топлив температуре 50% отгона по стандартной разгонке соответствует 35—40% отгона по кривым ИТК, а для мазутов—от 60 до 70%. [c.28] Отгону X Б процентах объемных соответствует отгон в процентах массовых по ИТК, т. е. при пересчете кривой стандартной разгонки в кривую ИТК поправка М определяется в зависимости от объемных процентов отгонов, в то время, как при обратном пересчете — в зависимости от массовых процентов отгона. [c.29] Для бензинов кривая ИТК до температур выкипания 105— 120 °С имеет ступенчатый характер и поэтому зависимость поправок AI от X сложна, значения М для различных бензинов (в % об.) приведены в табл. 1.2. [c.29] Расчетные точки кривых ИТК по уравнению 1.7 совпадают с экспериментальными кривыми с точностью 2,5%, в то время как аналогичные методы пересчета по Эдмистеру обеспечивают точность расчета в пределах +7%. Кроме того, с помощью уравнения 1.7 можно кривые ИТК пересчитывать в кривые стандартной разгонки. [c.29] Пример. Для исходных данных, приведенных в примере на стр. 26, требуется рассчитать кривую ИТК. [c.29] Расчетная крива я ИТК по полученным данным построена на рис. 1-10 (кривая 4). Как видно из рисунка, она несколько расходится с расчетной кривой 2, полученной по методу Эдмистера. [c.30] Эти три точки с соответствующими абсциссами достаточны для нанесения на том же графике прямой, аппроксимирующей результаты разгонки рассматриваемой фракции по НТК. В дальнейшем по точкам аппроксимирующей прямой может быть построена в простых координатах и вся кривая ИТК. [c.31] Пример. Построить кривую ИТК фракции 118—212 °С по данным стандартной разгонки (кривая стандартной разгонки изображена на рис. МО, кривая 5). [c.31] В логарифмически-вероятностных координатах х—1 (см. рис. 1-11) через полученные точки приводим прямую (/), на основе которой строим кривую ИТК (рис. 1-10, кривая 6). [c.32] При расчете процессов перегонки и ректификации нефти и нефтяных фракций используют дифференциальные и интегральные методы представления состава непрерывных смесей. [c.32] Дифференциальный метод, получивший наибольшее распространение, предусматривает дискретизацию непрерывной смеси, т. е. представление ее в виде смеси определенного числа узких фракций, каждая из которых идентифицируется как индивидуальный компонент, обычно парафиновый углеводород, по средней температуре кипения и плотности узкой фракции [15]. [c.32] Например, при расчете первичной перегонки нефти принимался состав сырой нефти, представленный в табл. 1.3 [16] вначале легкие углеводороды до Сб включительно, далее условные компоненты со средними температурами кипения у фракций с интервалом выкипания 17°С и затем фракции с интервалом температур кипения около 30 °С (всего 34 компонента), конец кипения нефти (733°С) определялся экстраполяцией. [c.33] Вернуться к основной статье