ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Оборудование для производства сварных труб большого диаметра из "Машины и агрегаты трубного производства" Кинематическая схема формовочного стана представлена на рис. 13.13. Это пять пар валков (пять клетей), привод которых содержит шестеренные клети, редуктор и двигатель постоянного тока. [c.334] После корректировки тянущих усилий приводных клетей с учетом внекон-тактной зоны деформации для максимального типоразмера труб ТЭСА 20-76 получаем значения тянущих усилий, представленные в табл. 13.6. [c.334] Выбираем редуктор КО-416, у которого крутящий момент на тихоходном валу равен 12750 Н м. [c.336] Так как стандартное передаточное число редуктора отличается от требуемого на 1,4 %, то необходимо сделать корректировку расчета привода исходя из, номинальной мощности электродвигателя и стандартного передаточного от- ношения редуктора. [c.336] В основе расчета заложено условие равномерного распределения тянущих усилий по клетям. Поэтому определяем тянущие усилия с учетом действительной частоты вращения нижних валков по методике, изложенной в разделе 13.1. Результаты расчетов представлены в табл. 13.7. [c.337] Как показали результаты расчета тянущее усилие первой формовочной клети не удовлетворяет условиям равномерного распределения тянущих усилий. Изменяя частоту вращения верхнего валка, а следовательно, и соотношение между площадью зоны отставания и зоны опережения, подберем такое тянущее усилие, которое будет отличаться от тянущего усилия второй клети не более чем на 10 %. [c.337] Диаметр калибра по дну - 1 1н = 202 мм. [c.338] Длина и ширина контактного взаимодействия металла с верхним валком соответственно - Lкl = 15,327 мм В 1 = 132,44 мм. [c.338] Распределение тянущих усилий, представленных в табл. 13.8, обеспечиваются новыми кинематическими условиями. [c.338] Так как изменились кинематические параметры привода формовочного стана, то надо изменить характеристики шестеренной клети и провести уточненный расчет характеристик шестеренной клети на основе уточненных кинематических параметров (табл. 13.9). [c.338] Расчеты 2, 5, 4, 5 клетей проводятся аналогично. Результаты расчета - уточненные параметры шестеренных клетей приведены в табл. 13.10. [c.339] Расчет на прочность проводим по наиболее нагруженной 2-й формовочной клети. Проверку на прочность проводим по нижнему валу, так как его крутящий момент больше, чем у верхнего вала. [c.339] Диаметр оси вала -йо = 5 мм. [c.339] Установлено, что рассчитанные напряжения на валу меньше допустимых. [c.340] Так как Lh / = 3800 ч, то долговечность подшипника обеспечена. [c.341] Исходные данные диаметр делительной окружности - = 300 мм модуль зацепления - т - 6 число зубьев - г = 49 ширина шестерни - i = 100 мм материал шестерни - сталь 40ХН ГОСТ 4543-71 термообработка - поверхностная закалка ТВЧ, HR = 52...56. [c.341] Так как сг следовательно, прочность зубьев по контактным напряжениям на вьшосливость обеспечена. [c.342] Так как сг [ст /г, следовательно, выносливость зубьев по напряжениям изгиба обеспечена. [c.342] Расчет вала ведущей шестерни шестеренной клети (рис. 13.14). [c.343] Из построенных эпюр (рис. 13.14) определяем опасные сечения А, в котором действует максимальный изгибающий момент и С которое ослаблено шпоночным пазом. [c.343] Вернуться к основной статье