ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Компоновка оборудования трубопрокатных агрегатов с автоматическим станом из "Машины и агрегаты трубного производства" Ниже представлен наиболее общий случай расчета основных параметров редукционного растяжного стана, предназначенного для редуцирования труб с изменением толщины стенок заготовки от максимального ее уменьшения до утолщения. [c.198] При широком сортаменте редуцированных труб по диаметрам в зависимости от величины весь сортамент разбивается на несколько групп, на каждый из которых определяется диаметр исходной заготовки. На редукционных станах, установленных в составе трубопрокатных агрегатов, обьино используют заготовку одного-двух размеров по диаметру. [c.198] Минимальный диаметр валков редукционных станов определяется в основном величиной Ш мента прокатки, который должна передавать клеть. Значение момента прокатки, в свою очередь, зависит от величины Д. [c.199] В первых клетях минимальная величина диаметра валка иногда ограничивается глубиной вреза калибра. [c.199] Обычно идеальный диаметр валков всех клетей стана одинаков и находится в пределах 200...400 мм. Иногда величина Д для первых четырех-шести клетей принимается несколько большей, чем для предыдущих. [c.199] Температура начала прокатки при горячем редуцировании труб находится в пределах 900...1150 С. Падение температуры в процессе редуцирования составляет 50... 150 С в зависимости от числа клетей. [c.199] Сопротивление металла пластической деформации определяется по опытным данным при горячем редуцировании в зависимости от температуры, степени и скорости деформации в клети при холодном - в зависимости от суммарной деформации во всех предыдущих клетях. [c.199] Коэффициент трения при горячем редуцировании принимается равным 0,4, при холодном редуцировании стальных труб - 0,08...0,1 для труб из цветных металлов и сплавов - 0,1...0,15. [c.199] Допустимое утолщение стенки заготовки в редукщюнном стане ограничивается требованиями, предъявляемыми к качеству труб. Редукционно-растяжные станы, предназначенные для относительного обжатия труб по диаметру свыше 50 %, рассчитываются на прокатку в режимах от максимального уровня до сохранения толщины стенки исходной заготовки. [c.200] Скоростные параметры настройки при проектировании стана определяются по методике для расчета режимов с наибольшим и наименьшим натяжением. [c.200] Диапазон регулирования скоростей валков клетей определяется на основании результатов расчетов скоростных параметров настройки стана для редуцирования труб минимального диаметра с наибольшим и наименьшим натяжением. При этом верхний предел изменения скорости валков принимается на 10 % больше расчетного с целью обеспечения прокатки труб промежуточных размеров по диаметру с наибольшим утонением стенки. [c.200] Моменты прокатки и давления металла на валки, пиковые и установившиеся, подсчитываются по известным формулам. Максимальный установившийся момент прокатки возникает в концевых клетях при редуцировании труб наибольшего диаметра с максимальным натяжением. Максимальное давление металла на валки в установившемся режиме имеет место при прокатке труб минимального диаметра с наименьшим натяжением. Несущая способность клетей и привода стана зависит в основном от величины пиковых моментов и давлений. [c.200] Передаточное отношение редукторов для станов с индивидуальным приводом определяются на основании установленного диапазона регулирования скоростей валков и оборотов выбранных двигателей. Для станов с дифферен-циально-групповым приводом передаточные числа от двигателей к дифференциалам определяются из условия совпадения расчетных и фактических скоростей нас1 ройки стана при редуцировании труб минимального диаметра с наибольшим и наименьшим натяжением (два основных скоростных режима). [c.200] Для обеспечения прокатки труб промежуточных размеров по диаметру с наибольшим натяжением в формулу (7.3) следует подставлять значения чисел оборотов на 10 % ниже допускаемых. [c.201] Выбор последних однозначно определяет распределение усилий и скоростей в зацеплениях передач между трансмиссиями главного и вспомогательного приводов. [c.201] Отсюда характеристики двигателей должны определяться из конструктивных требований, которые сводятся к заданию распределения нагрузок и скоростей между трансмиссиями приводов, обеспечивающими их оптимальный режим работы. [c.201] Если неравенство (7.7) не ограничивает то из формулы (7.3) получаем К 1. При = 1 привод первых двух-трех клетей не имеет дифференциалов. [c.202] Значения и Л , удовлетворяющие неравенствам (7.7) в зависимости от принятой кинематической схемы распределительного редуктора, определяются из условия оптимального распределения усилий и скоростей в зацеплениях передач между главным и вспомогательным приводом. Эги условия зависят от характеристики стана (моментов и скоростей прокатки, диапазона изменения натяжений) и конструктивных требований. [c.202] Для высокоскоростных станов значения и определяюьтся из условия обеспечения минимальных окружных скоростей в зацеплениях передач по линии главного и вспомогательного привода. Вьшолнение этого условия обеспечивает также наиболее одинаковую нагрузку главного и вспомогательного двигателей. [c.202] Вернуться к основной статье