ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Загрузочная зона из "Шнековые прессы для пластмасс" Хпроигее заполнение входной части шнека зависит от различ-ны.х факторов, относящихся к сырью, конструкции загрузочной воронки и условиям работы. Само собой разумеется, поведение сыпучего гранулята или свободно текущего зернистого порошка значительно отличается от поведения. материала в виде тонкого порошка или предварительно спластицнрованных полос. Обычно в настоящее время при проектировании загрузочной части машины ориентир ются на то, что питание будет производиться гранулированным и порошкообразным. материалами, которые способны свободно течь. При этом следует учитывать, что к конструкции загрузочной воронки в месте захватывания поступающего материала и к конструкции первого витка нарезки шнека нужно подходить иначе, чем к внутренней части цилиндра и к той зоне шнека, которая непосредственно продвигает материал. [c.89] Во внутренней части пресса, для обеспечения лучших условий продвижения материала, шнек должен иметь как можно меньшую и гладкую поверхность. Цилиндр, наоборот, должен иметь большую поверхность соприкосновения с материалом, причем эта поверхность должна оказывать как можно большее сопротивление скольжению по ней материала в тангенциальном направлении. [c.89] Обычно принимается, что на коэффициенты трения между массой и шнеком и массой и цилиндром это давление не влияет и они, таким образом, зависят только от температуры массы и качества поверхностен (закон трения Кулона). Исходная предпосылка, заключающаяся в том, что движение массы происходит аналогично движению сплошного тела, без сдвига отдельных слоев, практически оправдывается только для случая питания крупными кубическими гранулами (размер ребра несколько больше /4 глубины нарезки). В случае гранул меньшей величины и другой формы (цилиндрики, пластинки, шарики, чечевицеобразные гранулы) эта предпосылка меньше соответствует фактическому поведению материала. [c.90] При более высоких числах оборотов шнека играет также роль скорость, с которой материал поступает из загрузочной воронки. в канал шнека. В указанных опытах эти скорости варьировали в пределах от 29 частиц в случае крошки до 100 частиц в случае шарообразных гран л. Поскольку разница между относительными производительностями О/- получилась небольшой, можно сделать вывод, что основные предположения относительно процессов продвижения материала в загрузочной зоне, и особенно предположение о движении материала без смещения слоев, справедливы лишь ограниченно. [c.91] В связи с этим большой интерес представляет исследование [7], подтвердившее, что в загрузочной зоне происходят смещения слоев материала (рис. 91). [c.91] Эти перемещения связаны с трением, в результате чего, конечно, происходит нагрев материала за счет преобразования подводимой механической энергии в тепловую. [c.91] Окружная скорость наружных слоев материала при этом равнялась бы и = т Оп [О — диаметр, п — число оборотов шнека). [c.93] Задача исследования такого равновесия заключается в том, чтобы определить силовое воздействие шнека и окружающего его цилиндра, а также влияние сил, обусловленных перепадом давлений в массе. При это1М на основании исходных предпосылок можно не принимать во внимание относительные смещения слоев внутри материала, поскольку они носят характер упругих дефор.маций и не нарушают его целостности. [c.95] Р — перпендикулярная сила давящей стороны нарезки шнека. [c.95] Яг — тангенциальная сила трения у стенки цилиндра. [c.95] Рз — тангенциальная результирующая сила трения у обеих боковых поверхностей нарезки шнека. [c.95] Рл — дополнительная тангенциальная сила трения на рабочей стороне нарезки шнека, обусловленная действием нормальной составляющей силы Ро. [c.96] Рл — тангенциальная сила трения на поверхности тела шнека. Рб — сила, обусловленная перепадом давлений и вызывающая обратное движение материала. [c.96] Если объединить силы трения поверхности шнека в одну суммарную силу Рs = Рз + Р + Рб и, приняв новые обозначения, ввести силы Р = Рг, Р = Р и Рр = Рб, то получится схема действия сил, приведенная на рис. 97. [c.96] Экспонента в уравнении (11) (и, следовательно, давление) растет по мере уменьшения ф и со (минимальная величина со = ф). [c.97] Таким образом, при постоянном профиле нарезки шнека давление в загрузочной зоне, заполненной перерабатываемым материалом, растет вдоль оси шнека по экспоненциальному закону. Это положение справедливо при условии постоянства величин r , r и со в пределах всей длины загрузочной зоны. [c.97] Максимальная величина угла со, а следовательно, и максимальная производительность получаются в том случае, когда i/( n/7)/i//= О и не зависит от угла подъема винтовой линии шнека ф. [c.100] Пример, b = 10,0 M, h= 1,0 m, ri2= 1,0. Согласно уравнению (21) и диаграмме (рис. 100) получается, что для г) .= 0,1 величина 0) = 78° ( tg со = 0,213), а для t1j = 0,5 о = 58 ( tg ю = = 0,625). Угол со может стать равны.м 90° только в случае идеальной поверхности шнека (q = 0) и поэтому такая величина его практически недостижима. [c.100] Зависимость между ф и т для случая, когда = 1,0, представлена графически на рис. 101. [c.100] Вернуться к основной статье