ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Брызгоуловители и брызгоотбойники насадочных колонн из "Оросители и форсунки скрубберов химической промышленности" Эффективность работы брызгоуловителей (сепараторов) зависит от принципа их действия и режима работы. По способу установки брызгоуловители можно подразделить на встроенные и выносные. Насадочные колонны часто оборудуются встроенными сепараторами, выполненными в виде расположенного на специальной решетке улавливающего слоя из мелкой насадки или кокса [110]. В колоннах с расчлененной насадкой такой слой часто монтируют над верхней секцией (причем через него иногда пропускают трубу, несущую разбрызгиватель), а для нижних секций брызгоулови-телями служат верхние слои насадки. Улавливающее действие слоя насадки (рис. 8) и сходного с ним жалюзийного устройства (рис. 8, б) можно объяснить укрупнением капель, оседающих в нем при ударах и поворотах газового потока в сепараторе, и последующим стеканием уловленной жидкости в виде мало подверженных уносу крупных капель или струек. Если стекающая жидкость дробится о насадку аппарата, подхватывается и уносится лишь меньшая часть ее, при этом (вплоть до скоростей газа, соответствующих режиму подвисания жидкости в слое и его захлебыванию) ниже брызгоуловителя происходит как бы циркуляция некоторой доли капель, оседающих в нем. [c.24] Александров и А. И. Скобло [4] экспериментально установили, что уже при скорости газа близкой и обусловливающей подвисание жидкости в брызгоуловителе (слой мелких колец Рашига, металлические сетки и отбойники из уголков), нормальная работа сепаратора заметно ухудшается, а при отвечающих режиму подвисания и режиму захлебывания, наступает вторичный унос накопленной в сепараторе жидкости. Ими найдено также, что максимально эффективная работа сепараторов соответствует скорости, составляющей 50—80% от скорости Wy начала вторичного уноса жидкости. [c.24] А — коэффициент, учитывающий оптимальную скорости газа в отбойнике А = 0,3 0,4 е — основание натуральных логарифмов л — значение комплекса, отложенное на оси абсцисс графика (см. рис. 7). [c.25] Скобло представляет интерес еще и потому, что при известном дисперсном составе жидкости можно применить его и для проектирования сепараторов, устанавливаемых в полых колоннах. [c.26] По его данным слой колец Рашига 25x25 мм высотой Я = = 450 мм, испытанный при скорости подхода газа к слою Wг = 0,7 1,7 м сек и Шг = 3,1н-4,3 м сек, обеспечивает высокие показатели (/() очистки газа от капель. Уменьшение высоты слоя до 200 мм (при гюг = 0,7- -1,7 м/сек) резко ухудшает улавливание брызг значение К снижается более чем на 3 порядка (от /С 10° до /( = 10 ). Сопротивление слоя (/г мм вод. ст.) при ы г невелико (к = 3 15 мм), а при ы)е Ь = 16- 42 лл. Для расхода газа 900—1500 м / м -ч) и слоя этих же колец высотой Я = 1000 мм Вэзером [133] приводится сопротивление брызгоуловителя, равное й = 40 мм. Однако такие сепараторы мало пригодны для работы на высоких скоростях поэтому их применение как выносных аппаратов очень ограничено. [c.26] Жалюзийный сепаратор (рис. 8, б) при его установке в качестве встроенного в колоннах диаметром О 2 м более сложен по конструкции. Его улавливающая способность при ы г такая же, как у колец Рашига 25x25 мм, однако при Шг значения показателя К достигают величины 10 . Сопротивление брызгоуловителя в обоих случаях не превышает к = 5 мм. По данным работы [135] такое устройство при = 10 м/сек обеспечивает улавливание капель диаметром более 100 мк. Основные типы выносных сепараторов, применяемых также для полых колонн, показаны на рис. 8, в, г и д. [c.26] По данным работы [95] удовлетворительная очистка достигается в сепараторе инерционного действия (рис. 8, в), причем желательно, чтобы соотношение площадей сечения камер таких сепараторов обеспечивало снижение скорости газа за перегородкой не менее чем в 3—4 раза. Различные сепараторы инерционного действия рассмотрены в работе [20]. [c.26] Для грубой очистки газа перед выходом его из колонны иногда устанавливают брызгоотбойники, выполняемые в виде нескольких рядов уголков (рис. 8, ж), наклоненных к стенке колонны или параллельных ей (закрытых снизу) щитков, а также в виде плоских дисков, устанавливаемых так, чтобы кольцевое сечение между отбойником и газоходом в крышке колонны было больше площади отверстия выхода. Имеются данные об эффективном применении для грубой очистки газа от капель брызгоотбойников типа, изображенного на рис. 8, з. [c.27] Проектирование и расчет разнообразных оросителей насадочных колонн, как и расчет питающих их трубопроводов и выбор насосов к ним, базируются на основных положениях и некоторых приводимых ниже методах гидравлики вязкой жидкости. [c.28] Для часто встречающегося при орошении насаженных колонн случая установившегося истечения из вертикальной трубы или патрубка аостоянного диаметра а уравнение (10) определяет постоянство скорости независимо от положения сечения по высоте трубки до тех пор, пока весь ее объем заполнен жидкостью. Если жидкость течет в такой трубе с отрывом от стен, уравнение (10) справедливо лишь до момента распада струи на разобщенные частицы жидкости, чем и объясняется его название. [c.28] Диаметр трубопровода по заданному расходу и принятой скорости 731 можно определить, пользуясь номограммой, приведенной на рис. 9. [c.28] Н — полная удельная энергия (напор) потока в м. [c.30] Следует отметить, что значения несколько изменяются, если местные сопротивления находятся на расстоянии, меньшем чем I = 20- 50 трубопровода. Часто величину С удобнее представить как потерю напора, происшедшую из-за трения на некоторой эквивалентной длине трубопровода (см, ниже). [c.31] С — коэффициент Шези, учитывающий влияние трения жидкости о стены тракта и изменяющийся в зависимости от качества поверхности стен. [c.31] При приближенных расчетах К = 0,03. Для более точного определения к применяется ряд формул (некоторые из них приведены ниже). [c.31] Два вида движения жидкости. Режим движения жидкости как в полностью заполненных трубопроводах (так называемое напорное течение), так и в потоках с открытой поверхностью зависит от значения числа Ре. [c.32] Наиболее употребительные расчетные зависимости для определения к при турбулентном режиме представлены в табл. 2, где значения к по данным работы [821 следует принимать равными 0,2 мм для стальных труб и 0,5 мм для чугунных труб. [c.34] Уравнение (31) справедливо для цилиндрических насадков различной конфигурации и протяженности. [c.36] В табл. 3 приведены значения коэффициентов расхода х, скорости ф и кинетической энергии струи (пропорциональной члену Ф Яп) для типичных насадков истечения, работающих при Re 2000. [c.38] Численные значения ц для некруглых отверстий в тонкой стенке близки к и круглых отверстий и мало изменяются даже при весьма больших изменениях напора Н. Среднее значение коэффициента расхода таких отверстий (круг, квадрат, треугольник) равно ц = 0,6-г 0,62. [c.38] Вернуться к основной статье