ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Расчет регенераторов на незамерэаемость в отношении углекислоты из "Глубокое охлаждение Издание 3 Ч 2" Выносной конденсатор располагается на 0,5ж ниже, чем основной конденсатор. Кислород испаряется в трубках, азот конденсируется в межтрубном пространстве. По своей конструкции выносной конденсатор представляет собо пучок медных трубок диаметром 7Х0.4.иж, свернутых по винтовой линии. Давление паров кислорода в выносном конденсаторе принято равным 1,3 ama. В этом случае температура испарения кислорода Т 93° К. [c.439] Температура конденсации паров азота при р — 5,0 ата Т =95,8° К. [c.439] При кипении кислорода в трубках змеевиков омертвляется значительная часть поверкности. Ввиду отсутствия формул для определения коэффициента теплоотдачи при кипении в змеевике расчет можно произвести, исходя из опытного значения коэффициента теплопередачи, который составляет Д = 300 С. [c.439] Температура азота на холодном конце. . Т = 93° К Температура азота на теплом конце. .. 7 =298° К. [c.440] Температура воздуха на холодном конце. Т = 101° К. [c.440] Температура воздуха на теплом конце. . Г = 303° К. [c.440] Результаты подсчетов по -Г-диаграмме для воздуха сводим в таблицу. [c.440] Как показывают опыты Чилтона и Кольборна, при движении газов через трубу, заполненную какой-либо насадкой, переход от ламинарного движения к турбулентному происходит при Не = 40, Поэтому следует полагать, что движение газов будет турбулентным. Все же при малом числе Реанольдсз принять формулы для определения коэффициента теплоотдачи, относящиеся к турбулентному движению, мы не рекомендуем, так как это дает значительное отклонение от действительных значений. [c.442] Значения коэффициентов теплоотдачи а, и а , подсчитанные по различным формулам для ламинарного движенля, дают большие расхождения, поэтому следует пользоваться эмпирическими данными. Мы полагаем, что протекание газов через насадку с тысячами небольших ячеек создает благоприятные условия для теплообмена и потому без большой погрешности можно принять а = 50 ккал/м -ч-° С, что соответствует опытным данным. [c.442] Дальнейший расчет будем вести на максимальный период переключения—2 мин. 5. Определение объема регенератора. Объем регенератора определяется в зависимости от поверхности 1 м насадки регенератора, шага рифления и толщины ленты. [c.443] Результаты расчетов приведены в табл. 10-8 и на графике рис. 10-9. [c.444] Результаты расчета сводим в табл. 10-9 и 10-10. [c.444] В табл. 10-П даны результаты расчетов. [c.445] Величина т при движении газа через регенератор остается постоянной, и потому сопротивление насадки уменьшается к холодному концу. Сопротивление 1 пог. м Ашны регенератора рассчитываем при температуре азота 7 дз = 298 К. [c.445] Сопротивление 1 пог. м насадки в мм вод. ст при различных скоростях дано в табл. 10-12 (рис. 10-10). [c.445] Полное сопротивление азотных регенераторов с учетом температур азота приведено в табл. 10-13. [c.446] На основе полученных предварительных данных можно перейти к окончательному расчету азотного и кислородного регенераторов. [c.446] Интегральная разность температур (рис, 10-8) = 5,65° С. [c.446] Разность температур на теплом конце регенератора = 5 С. [c.447] Вернуться к основной статье