ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Промысловое оборудование и трубопроводы из "Ингибиторы коррозии Том 2 нет 265-280стр" Оборудование скважин ОНГКМ изготовлено, как правило, из среднеуглеродистых и высоколегированных сталей с пределом текучести выше 500 МПа. [c.19] Насосно-компрессорные трубы и муфты фонтанной арматуры подвержены в основном язвенной коррозии. Она обусловлена проведением солянокислотных обработок продуктивного пласта скважин для интенсификации притока газа, а также их повышенным водопроявлением. Срок службы насосно-компрессорных труб составляет 0,5-10 лет и, как правило, связан с количеством проводимых солянокислотных обработок и соблюдением регламента ингибирования. Для предупреждения язвенной коррозии насосно-компрессорных труб внедрена эффективная технология ингибирования рабочих сред до и после солянокислотных обработок. [c.19] На ОНГКМ отмечались также многочисленные случаи сероводородного растрескивания насосно-компрессорных труб (0114 мм, сталь марки 18Х1Г1МФ отечественной поставки) скважин (рис. 4). Разрушению подвергались как резьбовые соединения, так и сами трубы. В большинстве случаев время эксплуатации насосно-компрессорных труб до разрушения составляло менее 1,5 лет. [c.19] Было также показано, что геометрические параметры резьбовых соединений насосно-компрессорных труб скважин 565 и 566 из стали 18Х1Г1МФ не соответствовали требованиям технических условий. Наличие дефектов резьбы приводило к возрастанию растягивающих напряжений в резьбовых соединениях в 1,5-2 раза. В результате разрушение некоторых насоснокомпрессорных труб происходило через несколько суток эксплуатации по причине сероводородного растрескивания металла, вызванного совместным воздействием сероводородсодержащих сред и повышенных напряжений в резьбовых соединениях. [c.20] Применение насосно-компрессорных труб из стали 18Х1Г1МФ на промыслах ОНГКМ возможно лишь при условии проведения специальной термообработки, обеспечивающей получение структуры металла, близкой структуре стали С-75 снижения на 20-25% допустимых напряжений относительно действующих в металле труб из стали С-75 входного контроля качества резьбы поставляемых труб и применения для сборки трубных соединений инструмента, обеспечивающего исключение образования на металле острых вмятин — концентраторов напряжений. [c.21] Сероводородное растрескивание металла муфт насосно-компрессорных труб отечественной и импортной поставок происходит также при отсутствии эффективного ингибирования под действием коррозионной среды и высоких растягивающих напряжений, возникающих преимущественно в зоне концентраторов напряжений при затяжке муфт. [c.21] Фонтанная арматура выходит из строя, главным образом, вследствие сероводородного растрескивания ее деталей. На ОНГКМ применяется запорная арматура шести фирм, которые используют при ее изготовлении свыше 50 различных марок материалов. Опыт эксплуатации показывает, что у запорной арматуры фирмы FM ненадежен спецфланец, у арматуры фирмы ameron — шток задвижки. [c.21] Установлено, что основной причиной разрушения адаптеров являлось воздействие сероводородсодержащего газа на металл, имеющий дефектную структуру (грубодендритная структура с усадочными порами и несплошностями), которая способствовала замедленному сероводородному растрескиванию металла адаптеров. [c.24] Коррозионные трещины в штоках задвижек фонтанной арматуры фирмы ameron зарождались у впадины резьбы в местах выхода на поверхность неметаллических включений и распространялись межкристаллитно по неметаллическим включениям, которыми насыщен металл штока. [c.24] В некоторых случаях разрушение штоков задвижек Dy = 100 мм происходило вследствие заклинивания задвижки из-за коррозионного разрушения ее зеркала или гнезда. Поскольку гнезда задвижек изготовлены из стали, аналогичной стали Х13, которая не является достаточно коррозионностойкой во влажных сероводородсодержащих средах, рекомендовано заменять материал гнезда на другую марку высокохромистой или хромоникелевой коррозионностойкой стали. [c.24] Буферный 4 фланец из стали Uranus 50 фонтанной арматуры разрушился через семь лет эксплуатации (рис. 66). Зарождение и распространение трешин сероводородного растрескивания происходило по границам зерен аустенита в местах скопления карбидов железа. Обеднение границ зерен карбидами хрома было вызвано, вероятно, нарушением режима термической обработки фланца, твердость металла которого достигала 25 HR . [c.27] Сквозная язвенная коррозия и сероводородное растрескивание корпуса задвижки скважины 10011, изготовленного из ферритно-перлитной стали с содержанием углерода до 0,25% (твердость 170 НВ), произошли после четырех лет эксплуатации в местах расположения в корпусе металлургических раковин и пор (диаметр последних достигал 9 мм (рис. 6в)). [c.27] В 1974 г. произошло разрушение трубопровода 0114 мм обвязки одной из скважин УКПГ-6 ОНГКМ. В области фланца образовалась сквозная трещина, находившаяся на расстоянии 15-23 мм от оси сварного шва. Структура металла фланца в зоне образования и развития трещины состояла из грубопластинчатого перлита. Методами электронной фрактографии установлено, что металл фланца был сильно загрязнен неметаллическими включениями, по которым распространялось разрушение, имевшее преимущественно хрупкий характер. Причиной возникновения этого повреждения явилось наличие в металле фланца большого количества неметаллических включений типа оксисульфидов и непроваров глубиной до 2 мм общей протяженностью около 50 мм в корне сварного шва. Кроме того, отсутствие термообработки сварного соединения способствовало возникновению в околошовной зоне структуры троостита, не обладающей достаточной стойкостью к сероводородному растрескиванию, и высокого уровня остаточных напряжений. [c.27] После 18 лет эксплуатации произошло разрушение (длина трещины 280 мм) кольцевого сварного соединения шлейфового трубопровода 0219x12 мм (сталь 12Х1МФ) скважины X 6026 (рис. 8а). В сварном соединении в области очага разрушения обнаружены поры, шлаковые включения, подрезы и непровар до 5 мм (рис. 86), которые инициировали сероводородное растрескивание металла стыка. Аналогичное разрушение сварного стыка шлейфового трубопровода скважины 183 произошло после 15 лет эксплуатации (рис. 8в). Трещина в сварном шве длиной 210 мм образовалась от непровара глубиной 4 мм. Склонность металла шва к сероводородному растрескиванию обусловлена также его повышенной твердостью (293 НВ), что свидетельствует об отсутствии термообработки стыка. [c.29] Разрушение участка трубопровода (0168x12 мм) газа раз-газирования на Карачаганакском нефтегазоконденсатном месторождении произошло в зоне приварки штуцера (060x14 мм). В момент, предшествовавший разрушению, трубопровод находился под давлением 3,5 МПа в отсутствие движения среды. Температура стенки трубы составляла минус 25-минус 27°С. Зарождение и докритический рост трещин происходили из-за наличия непровара на границе сплавления кольцевого шва штуцера и основного металла трубы. После достижения трещиной критической длины (40-42 мм) началось лавинообразное разрушение в обе стороны от штуцера, о чем свидетельствует наличие шевронного излома. Остановка трещин произошла на основном металле трубы в результате их многократного разветвления. Трещины в шве образовались из-за нарушения технологии подготовки изделий под сварку и возникновения остаточных сварочных напряжений. В соответствии с требованиями нормативной документации штуцер должен изготавливаться без отверстия и привариваться к трубе угловым швом с разделкой кромки. Сверление штуцера и трубы должно выполняться после его приварки с одновременным сверлением отверстия в трубе и удалением возможных непроваров в корне шва. Сварное соединение данного штуцера было выполнено с нарушением технологии изготовления и имело непровары и трещины глубиной до 3 мм. Наличие этих характерных дефектов сварных швов свидетельствовало о том, что контроль качества металла неразрушающими методами не проводился. Предусмотренная технологией местная термическая обработка сварного соединения патрубок-труба , проводимая путем нагрева металла пламенем газовой горелки, не привела к существенному снижению напряжений в сварном шве. Разрушение трубопровода газа разгазирования произошло по механизму сероводородного растрескивания в результате развития недопустимых дефектов (трещины, непровары, высокие остаточные напряжения) в сварном соединении штуцер-труба . [c.31] Вернуться к основной статье