ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Объемный коэффициент. Теоретическая производительность из "Роторные компрессоры" АЬу 1 — тепловой эквивалент работы, совершенной телом в полости за процесс впуска. [c.86] Следовательно, защемленный объем на впуске также уменьшает подачу, так как работа, затраченная на образование разрежения, переходит в тепло, и в результате подогрева ухудшается наполнение полости. [c.88] Относительный адиабатный коэффициент т] равен отношению мощности идеального адиабатного компрессора к мощности Nj., необходимой для привода идеального роторного компрессора, работающего без потерь, т. е. [c.89] Формула (141) позволяет определить относительный адиабатный коэффициент компрессора т) при известных относительных адиабатных коэффициентах независимых элементарных полостей и известных величинах теоретических подач для этих полостей. [c.90] Определим величину т] для отдельной полости. [c.90] При определении работы затрачиваемой идеальным роторным компрессором для подачи 1 кг рабочего тела, будем рассматривать компрессор, не имеющий перевального и защемленного объемов. Ниже будет показано, что учет перевального и защемленного объемов при определении в общем случае нецелесообразен. [c.90] ИЛИ сумма работ адиабатного сжатия в разрозненных частях элементарной полости равна работе адиабатного сжатия в едином объеме полости при сжатии от давления дробления до давления после смешения. [c.93] Давление связано с давлением р уравнением адиабаты, т. е. [c.94] В этих случаях фиг. 20 можно пользоваться для определения относительно адиабатного коэффициента компрессора. [c.95] Примечание. При определении относительного адиабатного коэффициента в основу была положена диаграмма давлений, не учитывающая влияния защемленных и перевального объемов, которые могут иметь место в некоторых конструкциях. [c.95] Рассмотрим влияние защемленных и перевального объемов на относительный адиабатный коэффициент при теоретическом цикле. [c.95] Обычно относительная доля этой работы в общей работе цикла невелика, так как относительная величина защемленного объема на нагнетании бывает весьма малой. Учет потерь с защемленным объемом на нагнетании проводят только при рассмотрении действительного процесса. [c.97] Выражение (174) является наиболее общим. Как частные случаи могут быть получены формулы (166) и (167), а при Яо = е = д. Ладт = 1. Заметим, что при малых значениях правильного и защемленного объемов величины г адт, подсчитанные по формулам (174) и (166), пренебрегающим перевальным объемом, разнятся весьма незначительно, так как 1тт . тт и Стт а разность данных величин обычно не превышает 1%. Поэтому ввиду значительной сложности формулы (174) за общую формулу для определения -Цадт принята формула (166), а не формула (174). Дополнительным обоснованием подобного допущения можно считать то обстоятельство, что перевальный объем имеет место лишь при действительном профилировании. [c.98] Рассматриваемый метод расчета действительного процесса основан на уравнениях установившегося движения и является следующей по точности ступенью после расчета идеализированного процесса. Основным назначением данного расчета следует считать сравнительный анализ конструкций с учетом точности изготовления последних. [c.99] Отличие действительных показателей компрессора от теоретических учитывают рядом коэффициентов. Величина этих коэффициентов, оценивающих совершенство действительного процесса, может определяться на основании теоретических и экспериментальных данных. При наличии большого экспериментального материала, правильном учете условий работы и конструктивных факторов данный метод дает вполне удовлетворительные расчетные результаты для вновь проектируемого агрегата. Определение коэффициентов на основании одних теоретических соображений без использования величин, полученных опытным путем, дает худшие результаты. [c.99] В данном разделе приводится распространение принятых методов расчета роторно-шестеренчатых нагнетателей на все типы роторных компрессоров с внешним зацеплением роторов. [c.99] В расчет введены некоторые дополнения, позволяющие более полно учитывать влияние условий работы и конструктивных факторов. [c.99] У тех многороторных компрессоров, где необходим анализ нескольких полостей (не более для замкнутых конструктивных схем и не более — 1 для разомкнутых схем, где Пр — число роторов), конструктивная схема, образование объемов проходных сечений и зазоров оказываются настолько сложными, что определение показателей компрессора при анализе его в целом становится весьма затруднительным. Все отмеченные выше положения позволяют рекомендовать методику исследования и расчета, основанную на анализе независимых рабочих полостей, для всех типов роторных компрессоров. Данная методика имеет определенные преимущества и при углубленном экспериментальном исследовании компрессора. [c.100] Из-за сопротивлений на входе, а при радиальном входе в результате отбрасывания рабочего тела лопастями роторов и влияния центробежных сил давление рг оказывается меньше ро, а температура Тг бывает выше То из-за подогрева. Оба эти обстоятельства приводят к уменьшению весовой плотности уа во впадинах по сравнению с плотностью Уо рабочего тела в пространстве впуска. Ухудшение наполнения заметно начинает влиять на величину коэффициента подачи лишь при больших оборотах, когда целесообразность дальнейшего повышения быстроходности ограничивается также и другими факторами. [c.100] Вернуться к основной статье