ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Коэффициент теплоотдачи ai со стороны пара из "Примеры расчетов холодильных установок" Для оребренных батарей, получивших широкое распространение на холодильниках Советского Союза, практические значения коэффициента теплопередачи для типовых условий камер приведены в табл. 5 [12]. [c.49] Движение аммиака в трубах батарей при частичном их заполнении происходит за счет силы тяжести. Поэтому для движения жидкости необходим уклон трубопровода или разный уровень жидкости в начальном и конечном сечении трубы. Такой вид движения жидкости называется безнапорным. [c.49] При верхней подаче жидкости в шланговых батареях движение ее проходит в открытом лотке и все точки свободной поверхности потока находятся под одинаковым давлением внешней газовой среды. [c.49] При стационарных условиях работы холодильной установки в батареях устанавливается движение жидкости, при котором скорость и давление в данной точке потока с течением времени не изменяются. [c.49] В то же время по длине шлангов батарей жидкость движется неравномерно изменяются живое сечение потока, его скорость и ускорение. [c.49] Скорость движения паров при этом возрастает чем больше длина шлангов, тем выше скорость движения паров. Может оказаться, что при большой длине шлангов потолочных батарей высота напора для необходимого расхода жидкости настолько увеличится, что на концевой части шланга уровень ее будет недопустимо мал (см. рис. 5). Это приведет к значительному ухудшению теплопередачи батарей. [c.50] Расход жидкости при одинаковой степени заполнения труб будет большим в коротких шлангах батарей (см. рис. 5). [c.50] В то же время на участке батарей, достаточно удаленном от начального сечения, скорость движения пара может превысить критическое его значение Шкр=1,5-ь2 м1сек, вызвать снижение уровня жидкости и резко ухудшить их теплопередачу.. [c.50] Поэтому при проектировании необходимо предусматривать такую длину шлангов, при которой изменения уровня жидкости и скорости движения паров будут допустимыми (допустимая гидравлическая длина). [c.50] Кривые свободной поверхности можно построить, используя метод моделирования. Ниже приводятся данные, найденные с помощью электроинтегратора ЭГДА-9/60 и опытов на моделях шланговых батарей на воде, расхождение между ними не превышало 5—7%. [c.51] Был принят определяющий размер экв = 4/ , где —гидравлический радиус. [c.51] Подобным образом были построены кривые изменения уровня жидкости по длине шланговых батарей, представленные на рис. 6. С помощью этих кривых можно непосредственно определить для потолочных батарей допустимую длину шлангов, а для пристенных — длину батарей. [c.52] Рн — наружная теплопередающая поверхность батареи в м . Определив из выражения (23) находим соответствующую допустимую длину шлангов. [c.52] По опытным данным расход на моделях с водой составил-(7 = 260 л ч, следовательно, погрешность равна 4,25%. [c.53] Расход по опытным данным на модели с водой составил С=150 л ч. [c.54] При других замерах отклонение расходов, полученных по формуле (25), от опытных не превышало 10%. [c.54] Шж и Шв — скорость аммиака и воды. [c.54] Справедливость формулы (26) была проверена на батарее диаметром 57X3,5 мм с длиной шланга 60 м и.начальным уровнем /1н=34 мм. [c.54] Из критериальных уравнений (21) и (22) находим Лн = = 13,8 жл1, Оьс = 63 л/ч, Лср = 10,6 жж. [c.54] При расчетах батарей обычно принимают значение среднего заполнения шланга. [c.55] Вернуться к основной статье