ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Преобразование системы линейных уравнений общего (или покомпонентного) материального баланса к трех диагональному виду из "Расчет ректификации нефтяных смесей" Расчётными исследованиями было установлено, что при расчёте сложных разделительных систем с закреплёнными отборами продуктов разделения, процесс сходимости существенно зависит от первоначальных значений независимых переменных. По тому проводится так называемая нулевая итерация яо схеме расчёта с акреплённымн тепловыми нафуз-ками по высоте колонны, результаты которой используются в качестве первоначальных значений независимы переменных. [c.64] Это усложняет алгоритм, и он становится ненадежным. Исходя из этого начался поиск нового алюритма работоспособного, надежного и быстродействующего. [c.64] Подстановка этих значений энтальпий в систему нелинейных уравнений общего теплового баланса (3.5) превращает её в систему линейных уравнений. [c.65] Работоспособный, надежный и быстродействующий алгоритм расчета систем нелинейных уравнений (3.1)-(3.5) удалось разработать относительно независимых переменных 7 . [c.65] Необходимо отметить, что переход от 2п независимых переменных (Гу, А у) к n независимым переменным (Tj ) за счёт разложения в ряд Тейлора значений энтальпий паровых и жидких потоков в окрестности точки Tj, значительно (в 2-3 раза) сокращает время расчёта сложных рюдели-тельных систем. Однако, при этом устойчивость сходимости сильно зависит от первоначально принятых значений Tj и K j. Надёж ный метод первоначального задания значений Tj и i j удалось разработать толь.ко для случая закреплённых отборов продуктов разделения. Исходя из этого, описанный метод расчёта сложных разделительных систем, предлагается использовать только в случае заданных - закреплённых отборов продуктов разделения. [c.65] Количества паровых потоков на тарелках отпарных секций принимаются в 10 раз меньше жидких потоков. [c.66] Предлагаемая методика первоначального задания 7) и обеспечивает устойчивую сходимость к решению системы нелинейных уравнений, описывающих процесс ректификации нефтяных смесей. [c.66] На рис.3.8. представлен алгоритм расчёта по предлагаемому методу. Первоначапьно задаются профиль температур (7)) и потоков ( у, К ) по высот колонны (при расчёте с закреплёнными отборами продуктов разделения 7 ,,, УJ задаются по алгоритму, представленному на рис.3. 7 ). [c.68] Потоки =Л, V = D известны, поэтому порядок системы (3.36) можно понизить до 2и-2. В местах боковых отводов жидкости и пара определяются оставшиеся части жидкостных или паровых потоков. При отборе бокового продукта с низа отпарной секции, определяется поток жидкости, поступающий в эту секцию, вместо известного потока жидкости, уходящего с низа этой секции. [c.71] Система линейных уравнений (3.36) решается мето дом расщепления на подсистемы меньшей размерности, описанным ниже. [c.71] Для определения температур из системы уравнений общего материального и теплового балансов, значения энтальпий жидкостных и паровых потоков представляются соответственно, уравнениями (.3.21) и (3.22). [c.71] Отрицательные значения Lj или Vj получаются из сггстемы уравнений (3.36) при грубых первоначальных значениях 7 . [c.71] При положительных значениях L и, определенных из системы линейных уравнений (3.36), значения температур 7 корректируется по уравнениям изотерм паровой (3.34) или жидкой (3.35) фаз. [c.72] Принципиальная расчетная схема вакуумной колонны показана на рис.3.9. Отличительной особенностью расчетной схемы яапястся наличие кондер1сационных тарелок на верху вакуумной колонны. Причем конденсация паров на верху колонны осуществляется циркуляцией жшц ости с тарелки отбора верхнего бокового продукта (на рис.3.9. это третья тарелка). [c.73] Вернуться к основной статье