ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Корона переменного тока в трехфазной линии из "Корона переменного тока" Особенности геометрии трехфазны.х линий и системы трехфазного напряжения отражаются на процессе коронирования проводов как в количественном, так и в качественном отношении. Эти особенности прежде всего проявляются в электростатических соотношениях. В однофазной системе отношение заряда провода к его потенциалу (при отсутствии короны) есть величина постоянная и определяемая лишь геометрическими размерами линии. Поэтому эту величину называют геометрической емкостью линии. В случае многопроводной линии отношение заряда провода к его собственному потенциалу уже зависит не только от геометрических размеров линии, но и от потенциалов всех остальных фаз. В связи с этим понятие геометрической емкости заменяется понятием рабочей емкости тем самым подчеркивается, что величина емкости зависит от рабочей системы фазовых напряжений линии. [c.129] В симметричном трехфазном режиме и при расположении фазовых проводов 1, 2, 3 в одной горизонтальной плоскости в среднем проводе (2) заряд и напряжение совпадают по фазе, в одном крайнем проводе (1) заряд отстает по фазе от напряжения, а в другом (3) — опережает. Следовательно, корона на крайних проводах при достижении амплитудой фазового напряжения начального коронного значения будет вспыхивать при мгновенных значениях напряжения, несколько меньших максимального, поскольку вспышка короны определяется напряженностью электрического поля у поверхности провода. Указанное обстоятельство приводит к отличию характеристик зажигания крайних проводов трехфазной линии и друг от друга, и от характеристики зажигания однофазной линии. [c.129] Величины рабочих емкостей фазовых проводов трехфазной линии при симметричном режиме напряжений оказываются для крайних фаз меньше по сравнению с емкостью средней фазы. Это приводит к более раннему возникновению короны на средней фазе и к более интенсивному коронированию провода средней фазы. [c.129] При осуществлении экспериментов прежде всего возникал вопрос о геометрических размерах модели линии. [c.130] Исходя из размеров лабораторного помещения, моделировалась линия 110 кв. При использовании в модели провода диаметром 1 мм габариты модели получились следующими межфазовое расстояние — 130 см высота проводов над уровнем пола — 200 см. [c.130] На модели двухфазной линии как вольт-амперные, так и вольт-кулоновые характеристики получились идентичными для обоих проводов двухфазной линии при углах сдвига напряжений О и 180°. При всех других значениях угла, отличных от О или 180°, характеристики одного из проводов отличались от характеристик соседнего провода наибольшее различие достигалось при фазовом угле 90°. [c.130] Для провода, заряд которого опережает его фазовое напряжение, первая вспышка короны происходит раньше мо.мента, соответствующего амплитуде напряжения, и при дальнейшем подъеме напряжения характеристика зажигания (кривая 3) снижается быстрее. [c.132] На рис. 4-12 также нанесены величины соответст-ствующих рабочих емкостей. [c.135] Для более наглядного представления о связи коэффициента Ьр с рабочей емкостью на рис. 4-13 даны экспериментальные величины коэффициента 6р в зависимости от рабочей емкости проводов двухфазной системы. Как следует из графика, экспериментальные точки для моделей линии с различным междуфазовым расстоянием (70 и 130 см) практически укладываются на одну общую кривую. Это показывает, что влияние между-фазового расстояния а характеристику потерь мощности на корону проявляется лишь через величину рабочей емкости. [c.135] В заключение этого раздела следует отметить, что, несмотря на особенности короны, в многофазных системах средние характеристики потерь мощности на корону для отдельных фаз подчиняются закономерностям, установленным для однофазных систем. Эти средние характеристики являются дополнительным подтверждением существенной зависимости уровня потерь мощности на корону от емкости коронирующего провода. [c.136] Расщепленный провод, как известно, представляет собой систему нескольких обычных стандартных одиночных проводов, устанавливаемых в фазе линии параллельно друг другу на расстояниях в несколько десятков сантиметров один от другого. Эти провода называются составляющими расщепленного провода. В зависимости от числа составляющих говорят о проводе, расщепленном на две, на три и т. д. составляющие. Важнейшим характерным размером составляющего провода является его радиус го. Другим геометрическим параметром расщепленного провода является расстояние между центрами составляющих О. [c.137] При числе составляющих больше двух они располагаются обычно по вершинам правильного многоугольника. В этих случаях через центры составляющих может быть проведена окружность, радиус которой Гр называется радиусом расщепления. [c.137] Для линии с ращепленными проводами расчетное определение емкости осуществляется по тем же самым правила.м и формулам, что и для линии с одиночными проводами, но в случае расщепленных проводов в расчеты вводится эквивалентный по емкости радиус расщепленного провода. Эквивалентный радиус представляет собой радиус такого одиночного провода, при замене которым данного расщепленного провода сохраняется неизменной величина емкости. [c.137] В случае расщепленного провода радиус одиночного провода Го следует заменить на эквивалентный радиус расщепленного провода Гэ- Для вычисления Сэ необходимо еще определить радиус фронта волны объемного заряда, соответствующий моменту угасания короны в данный полупериод изменения напряжения. [c.139] Начальная координата движения объемного заряда Го при коронировании расщепленного провода в среднем может быть принята равной радиусу расщепления. Ясно, что такой величиной пренебречь нельзя и она должна входить в выражение для радиуса фронта волны объемного заряда. [c.139] Образование объемного заряда в процессе короны и его движение в случае расщепленного провода связаны в конечном счете с суммарным зарядом расщепленного провода. Поэтому представлялось целесообразным во втором члене подкоренного выражения в уравнении (4-26) заменить критический заряд одиночного провода на суммарный критический заряд расщепленного провода. [c.140] Несомненно, уравнение (4-27) является лищь предполагаемым. Какова достоверность этого предположения, можно выяснить сравнением экспериментальных характеристик потерь мощности на корону на расщепленных проводах с результатами расчетов по уравнению (4-17). [c.140] Для проверки применимости уравнения (4-17) при использовании для расчета эквивалентной емкости объемного заряда уравнения (4-28) были проанализированы характеристики потерь мощности на корону на расщепленных проводах Л ХЗ мм/О (диаметр составляющей 3 мм), полученные в лабораторных исследованиях [Л. 47] в системе электродов провод—плоскость при Я = 2,5 м. Эти характеристики интересны тем, что они охватывают весьма широкий диапазон радиусов расщепления (Д/го= 16,6- -333) для числа составляющих, равного двум, трем и четырем. [c.140] Редуцированные характеристики расщепленных проводов отличаются от характеристики одиночного провода не только своим положением относительно оси напряжений, но и углами наклона относительно этой оси. Значения коэффициента Ьр, определенные по экспериментальным редуцированным характеристикам, приведены в табл. 4-3. Поскольку величина Ьр оказывается тго результатам данных опытов мало зависящей от радиуса расщепления, в таблице приводятся средние ее значения для каждого провода. Соответственно с этим даются и средние расчетные величины. [c.142] Вернуться к основной статье