ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Тепловой баланс печи и выбор мощности трансформатора из "Расчёт и конструирование электрических печей" При конструировании дуговых сталеплавильных печей принято составлять тепловой баланс лишь за период расплавления или перегрева жидкой завалки до заданной температуры. Это объясняется тем, что полезная энергия периода рафинировки существенно зависит от технологии металлургического процесса, а печь может работать в самых разнообразных технологических режимах. Исходя из теплового баланса периода расплавления, определяют мощность трансформатора и удельный расход электроэнергии на расплавление. Тепловые потери периода расплавления складываются из тепловых потерь включенной печи (или потерь за время расплавления) и тепловых потерь межплавочного простоя, т. е. от момента выключения печи по окончании предыдущей плавки до момента включения печи для последующей плавки. [c.214] Без большой погрешности для результата в упрощенном тепловом балансе периода расплавления можно приравнять расход энергии на покрытие электрических потерь печи (включая трансформатор) приходу энергии за счет экзотермических реакций. Полезная энергия, необходимая для нагрева и расплавления 1 т стали, при твердой завалке составляет 340 квт-ч. [c.215] распл = = 2 360.2,5 = 5 900 квт-ч. [c.215] Энергия на покрытие тепловых потерь межплавочного простоя и7 р = 2 360 квт-ч (см. пример расчета тепловых потерь). [c.215] Мощность трансформатора сталеплавильной печи для твердой завалки выбирается исходя из теплового баланса в период расплавления, так как в последующие периоды плавки печь потребляет меньшую мощность. [c.216] Суммарным временем расплавления следует считать время от включения печи после загрузки до момента окончания расплавления. Это время может включать различные простои, например, время на подвалку, повороты ванны вокруг вертикальной оси, простой из-за поломки электрода и т. п. [c.216] Для определения потребной мощности трансформатора в расчет должно вводиться чистое время расплавления, или время расплавления при включенной печи, которое равно суммарному времени расплавления за вычетом всех простоев, относящихся к процессу расплавления. [c.216] При определении мощности трансформатора время расплавления может приниматься равным для печей емкостью до 5 т 1,25—1,75 ч, для печей емкостью 10—20 т1,5— 2 ч, для печей емкостью 40 г и выше 2—3,0 ч. Для кислого процесса с короткой рафинировкой целесообразно принимать минимальные из указанных значений. [c.216] В расчетах дуговых печей коэффициент К обычно принимают равным 0,85—0,9. При наличии возможности перегрузки трансформатора в период расплавления значение коэффициента К можно принимать и выше 0,9. Расчетное значение соз ф печной установки можно принимать равным 0,85. Расчетные параметры и конструктивные решения короткой сети, а также трансформатора современной дуговой сталеплавильной печи должны обеспечивать os ф печной установки не ниже 0,85. [c.217] Установленную мощность трансформатора целесообразно принять с некоторым запасом равной 30 ООО ква. [c.217] При выборе мощности печного трансформатора необходимо учитывать следующие соображения. [c.217] Применение трансформатора повышенной мощности целесообразно а) если эта повышенная мощность может удовлетворительно использоваться без ущерба для нормальных условий службы футеровки б) если время расплавления занимает значительную часть общей длительности плавки, например при кислом процессе выплавки стали или основном процессе на переплаве. Если же футеровка не позволяет длительно использовать полную мощность трансформатора, а время расплавления составляет лишь 30—40% длительности плавки, то применение трансформатора повышенной мощности может даже ухудшить технико-экономические показатели печи, в частности за счет снижения выплавки стали на 1 ООО ква установленной мощности трансформатора. [c.217] Номинальная емкость печи, т .. [c.218] Установленная мощность трансформатора, ква. . [c.218] В ряде случаев существенное улучшение показателей печи может быть достигнуто не за счет увеличения мощности трансформатора, а за счет приведения размеров плавильного пространства в соответствие с возможностями имеющегося трансформатора при конкретных условиях работы печи. [c.218] Вернуться к основной статье