ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Основные элементы технологического расчета ректификационной колонны для разделения многокомпонентной смеси из "Ректификационные и абсорбционные аппараты" Схема колонны с обозначением внутренних и внешних материальных потоков (в г/ч) показана на рис, У1П-4. Потоки показаны без учета водяного пара. [c.232] В секциях циркуляционного орошения примем по 3 тарелки. Таким образом, при наличии двух циркуляционных орошений общее число, тарелок в концентрационной части колонны будет 25. В отгонной части колонны примем 5 тарелок. [c.233] Для установки в колонне примем тарелки клапанного типа. [c.233] Над местом ввода сырья и над верхней тарелкой установим отбойники из гофрированной сетки. [c.233] Материальный баланс колонны составляем при помощи кривой ИТК нефти (рис. УП1-5). Пренебрегая нечеткостью погоноразделения, определяем фактический выход отдельных фракций по потенциальному их содержанию в нефти. [c.233] Загрузка колонны определена из расчета 330 рабочих дней в году. [c.233] Температуру верхнего продукта определяем по прямой ОИ при парциальном давлении паров этой фракции. [c.234] Общий расход водяного пара составит 17 970 кг/ч. Характеристика водяного пара абсолютное давпение р = 3 ат (0,294 Мн м ), температура / = 350°С. [c.234] Кривые ИТК / — нефти 2 — фракции 240-350° С 3-фракции 190-240° С 4-фракции 80—1Э0°С. Кривые ОИ 5, 5а-нефти (Р=1 ат и 1,76 ат соответственно) 6, 6а — фракции 240—350° С (Р= 1 аг и 1,4 аг соответственно) 7, 7а — фракции 190—240° С (Р -1 аг и 1,69 аг соответственно) S, а-фракции 80—190° С (Р-1ат и 1,73 ат соответственно). [c.234] Температура верхнего продукта = 145° С найдена по рис. УП1-5. Прямая ОИ при атмосферном давлении построена при помощи графика Обрядчикова и Смидович, а поправка на давление сделана, по методу Пирумова. [c.234] Для определения температуры ввода сырья задаемся весовой долей отгона е = 0,45 (величиной, близкой к отбору светлых, равному 0,426) и по прямой ОИ при абсолютном давлении Р = 1,76 ат (0,172 находим i = 330° (см. [c.235] Приходные и расходные статьи теплового баланса, за исключением орошения, приведены в табл. VIII. 6. [c.235] Отбензиненная нефть в парах (е = 0.45). в жидкости. . . . Водяной пар. . [c.236] Примем dl = 0,8 макс = 0,8 - 26 830 000 = 21 500 000 ккал/ч (24 900 кет). [c.236] В результате совместного решения уравнений материального и теплового балансов по контуру Л (см. рис. VI1I-4) находим количество жидкости, стекающей с 16-й тарелки, и пара, поднимающегося с 17-й тарелки. Аналогичным образом находим нагрузки на 10-ю и 26-ю тарелки. При составлении теплового баланса по контуру IV температуры жидкости, поступающей на 26-ю тарелку, и пара, уходящего с этой же тарелки, принимали равными температуре сырья. Доля отгона в нижней части колонны оказалась равной 93 408,5 = 0,227. [c.237] Температура начала кипения фракции 240—350° С при данном давлении равна 240° С (см. рис. VIII-5). Эта температура уже заметно отличается от принятой ранее (253°С). Для получения более точных значений температур жидкости на тарелках отбора боковых погонов было проведено несколько аналогичных расчетов при новых значениях температуры жидкости на 17-й тарелке. Проведенные расчеты показали, что фактические температуры жидкости на 11-й и 17-й тарелках близки к 190 и 240° С соответственно. [c.237] Вернуться к основной статье