ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Набухание из "Стойкость эластомеров в эксплуатационных условиях" Для простых случаев химического взаимодействия, не осложненных изменением механизма процесса в системе ненапряженный эластомер— жидкая среда, определяющим процессом является диффузия среды в резину. Об этом свидетельствуют как небольшие значения энергии активации, например при действии соляной кислоты на СКС-30-1, вулканизованный оксидом магния и = 26,6 кДж/моль), так и прямолинейная зависимость параметра, характеризующего скорость реакции от [298, 299]. Поэтому для прогнозирования изменения свойств полимера, если они непосредственно связаны с диффузией (например, защитная способность полимерного покрытия) можно использовать известные зависимости диффузии от концентрации среды и температуры. При наличии достаточно чувствительных методов определения проникновения жидкой среды в резину прогнозирование срока службы сравнительно толстого защитного покрытия можно осуществить и но экспериментальным данным, полученным за короткое время и без ускорения диффузии, т. е. в тех условиях, при которых покрытие работает (например, при диффузии соляной кислоты в гуммировочные резины на основе бутадиен-стирольных каучуков [265]). Уменьшение толщины неразрушенного слоя резины в процессе диффузии паров химически агрессивных сред в резины из СКИ-3, СКМ.С-10, СКН-18 + наирит используется для прогнозирования защитной способности этих резин. [c.138] При прогнозировании проницаемости жидкостей через резины необходимо учитывать, что чем в больший объем происходит испарение жидкости, прошедшей через мембрану, и чем интенсивнее воздухообмен, тем коэффициент проницаемости больше. Увеличение коэффициента может достигать 30—35% ([300, 301]. [c.138] 2 — параметр взаимодействия, характеризующий энтальпию системы % — константа, характеризующая взаимодействие полимера и растворителя — корректирующий фактор, соответствующий энтропии смеси Ме — среднечисловая молекулярная масса отрезка цепи между поперечными связями Р2 — плотность полимера. [c.139] Определив экспериментально Л 1,2 и Мс для ненаполненных резин и воспользовавшись справочными данными для остальных характеристик, можно найти фг, т. е. степень набухания Q. Этот способ был продемонстрирован для четырех резин в 34 растворителях [303]. Сравнение расчетных (Рр) и экспериментальных (Рэ) данных приведено в табл. 4.15. Погрешность метода 5—15%. [c.139] Для сокраш,ения времени испытаний и при использовании технических сред сложного состава (масла, гидрожидкости, топлива и др.) равновесное набухание резин можно определять, не доводя процесс до равновесия, а используя уравнение кинетики набухания. [c.139] Уравнение (4.4) решается с помощью ЭВМ. Оно было проверено для резин из БНК и БНК+ПХП в дизельном топливе, масле МГЕ-10, жидкости ПГВ, тормозной жидкости и других средах, вызывающих как небольшое (2—7%), так и сильное (50—65%) набухание. Максимальное отклонение расчетного значения Qы от экспериментального составляет ч=3,5%. Полученные данные приведены в табл. 4.16 [303]. [c.140] Для прогнозирования поведения ненапряженных резин ускорять испытания путем наложения напряжений в общем случае неверно, так как при одновременном действии напряжения и среды может произойти коррозионное разрушение материала, т. е. в этом случае изменится механизм процесса. [c.140] Вернуться к основной статье