ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Интенсификация теплоотдачи со стороны кипящего хладагента из "Интенсификация теплообмена в испарительных холодильных машинах" Во многих отношениях проблема интенсификации теплоотдачи при внутритрубном протекании хладагента аналогична той же проблеме при протекании внутри труб хладоносителя (см. главу IV). [c.142] Один из методов интенсификации теплоотдачи при кипении хладагентов в трубах — увеличение их массовой скорости аир кг/(м -с)]. Однако это увеличение сопровождается возрастанием гидравлического сопротивления протеканию хладагента и поэтому возможно только до определенной для каждого случая оптимальной величины. [c.142] ЛИШЬ удельная мош,ность компрессора Л уд (кВт/кВт), отнесенная к его холодопроизводительности. [c.143] Противоположное влияние обоих факторов приводит к наличию оптимума, соответствующего наивысшему значению температуры tQ2, т. е. наиболее выгодным условиям работы компрессора (рис. УМ, а). [c.143] Здесь Лл = Х2—Х1 — приращение расходного паросодержания хладагента в испарителе. [c.144] Ниже В зависимости от Ал приведены значения у. [c.144] Изменение температуры кипения А о может быть заменено соответствующим изменением давления в испарителе так как весь процесс кипения в испарителе соответствует условиям насыщенного пара и жидкости. [c.144] Отношение AtJAp = 2 для различных хладагентов является функцией их температуры насыщения (табл. VI-2). [c.144] Здесь С1 является функцией теплофизических свойств хладагента, температуры кипения, диаметра трубы, в которой протекает хладагент, и режима его протекания. Все эти величины должны быть заданы при расчете, и поэтому коэффициент в наших оптимизационных расчетах может считаться постоянным. Постоянными также являются и показатели степеней тип. [c.144] В уравнении ( 1-4) С2 включает в себя коэффициенты, учитывающие потери на трение, местные потери, ускорение потока величину С2, равно как и показателя степени р, можно приблизительно считать постоянной. [c.144] Здесь г — теплота парообразования, кДж/кг. [c.145] При обычной для фреонов подаче хладагента от терморегулирующего вентиля (ТРВ) с начальным паросодержанием х = 0,15 на большей части длины змеевика будет иметь место кольцевой режим потока с преимущественно конвективным теплообменом [98]. Расчеты, выполненные Ю. В. Захаровым и Н. И. Радченко [45], показали, что если учесть два режима потока, а не один лишь кольцевой, то уточнение получается незначительным. [c.145] Пределы применимости уравнения (У1-11) 1 = —40 ч—[-20 °С шр = 100-т-200 кг/(м -с). [c.145] Известно также уравнение Г. Лавина и Е. Юнга [138] для локальных значений коэффициентов теплоотдачи при кольцевом режиме. Однако пределы его применимости [wp = 540 -3120 кг/(м -с)] находятся вне области, обычной для испарителей холодильных машин [йур = 100-ь200 кг/(м -с)]. Поэтому оно в дальнейшем нами не используется. [c.146] Пределы применимости уравнения (VI-12) q = 0,6 -ь25 кВт/м аур = 50 4-600 кг/(м -с). [c.146] Значения А для различных фреонов приведены в табл. VI-3. [c.146] Общее гидравлическое сопротивление при протекании кипящего хладагента в горизонтальной трубе Ард (кПа) складывается из потерь давления на трение (Артр), на ускорение потока (Ару) и на преодоление местных сопротивлений (Ар ). [c.146] Методика расчета величины Аро по отдельным ее составляющим приведена в [98]. Главное затруднение в применении этой методики — вычисление Ар . До сих пор отсутствуют надежные экспериментальные данные о коэффициентах местных сопротивлений значения их отличаются друг от друга в некоторых случаях в 10 раз [63 ]. Нет также единого мнения о роли местных сопротивлений в общей величине Ард. [c.147] Примерный подсчет оптимальных массовых скоростей хладагентов Н12 и К22 проведен по уравнениям (У1-9) — (VI-13) и (VI-15) для гладкотрубных испарителей с внутритрубным кипением при 0 = О и — 30 °С. Диаметр трубы принят равным 17 мм. [c.147] Вернуться к основной статье