ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Оценка характеристик работоспособности элементов со смещением кромок из "Повышение и оценка остаточной работоспособности сварных элементов нефтехимического оборудования со смещением кромок" Однако, указанный подход также не лищен недостатка. Дело в том, что для использования формулы (2.8) необходимо знать функциональную зависимость КИН от нагрузки и параметров геометрии модели. [c.42] На рис. 2.8 продемонстрирована методика определения эквивалентной трещины для сварного соединения со смещением кромок. Для оценки напряжений, прочности и долговечности модели с эквивалентной трещиной необходимо обратиться к соответствующим нормативным материалам, справочникам и учебникам, в частности [36, 44, 45, 64, 100-106]. [c.42] Приведены некоторые сведения по механике разрушения, которые будут полезны ггри оценке прочности и долговечности корпуса сосудов с поверхностными трещиноподобными дефектами. [c.42] Рассмотрим наиболее неблагоприятный случай нагружения цилиндра с донышками и протяженной поверхностной трещиной. [c.43] Таким образом, в окрестности вершины трещины материал находится в объемном напряженном состоянии. [c.44] Таким образом, при известном значении или с использованием условия прочности Kj =К(. возможно определение прочности сосуда с протяженной поверхностной трещиной. Такой подход оценки прочности без учета протяженности трещины идет в запас прочности на наш взгляд вполне приемлем для сосудов давления. Подходы механики разрушения дают правильную оценку прочности изделий из высокой и средней прочности сталей, в особенности, при больших толщинах. В противном случае, разрушающие напряжений в нетто-сечении приближаются к временному сопротивлению. В таких случаях предельное состояние целесообразнее определять методами теории пластичности. [c.45] Существует еще одна возможность оценки прочности сварных соединений, имеющих в своем составе острые угловые концентраторы. Из анализа напряженного состояния в окрестности острых углов следует, что при увеличении угла Р от О до 90° параметр У1 изменяется слабо. Это сказывается и на характеристиках прочности моделей. Испытания показывают, что при р 90° прочность моделей практически не изменяется. В области значений Р 90° отмечается сильный рост прочности. [c.46] Указанный подход хуже согласуется с результатами испытаний сварных соединений со смещением кромок (рис. [c.47] Здесь Г] определяется с учетом текущего значения (3 и У1. [c.52] Если параметр трещиностойкости равен единице, что свидетельствует о нечувствительности стали к концентратору, то при = 2А прочность соединения становится равной временному сопротивлению. При этом коэффициент прочности сварного соединения равен единице. Па рис. 2.15 и 2.16 сопоставлены расчетные и экспериментальные значения прочности сварных соединений из сталей широко применяемых в аппаратостроении. Для этих сталей параметр а.,.р = 1,0. [c.53] Как видно при достижении критического 2А прочность сварного соединения и основного металла становятся практически равными. Следует отметить, что равнопрочность сварного соединения и основного металла обеспечивается при a.J.p =1,0, не только при одноосном, но и двухосном напряженном состоянии, характерном для аппаратов. [c.54] Отмеченные закономерности изменения сварных соединений от геометрических параметров сварных швов со смещением кромок относятся к двухсторонним швам. Для односторонних швов увеличение параметра m s или угла р также приводит к повышению прочности. Однако, такое повышение прочности связано лишь с увеличением площади поперечного сечения шва. Поскольку, в корне шва угол перехода р сохраняется (р = onst = 90°), то при любом значении mt,s разрушение должно инициироваться в точке А, хотя для пластичных материалов отмечаются разрушения по основному металлу [26]. Причем, критическое значение m s =4Д. На рис. 2.17 представлены зависимости прочности сварных соединений со смещением кромок, выполненных односторонними швами от параметра m (т = b / S). [c.55] При испытаниях этих образцов (при mf,3 4A) разрушающие напряжения были близки к пределу прочности основного металла (а 500 МПа, сталь 16ГС). Однако разрушение всех образцов происходили по сварному шву с инициацией разрушения в точке А. [c.55] Вернуться к основной статье