ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Расчет абсорберов из "Основные процессы и аппараты Изд10" При расчете абсорберов обычно заданы расход газа, его начальная и конечная концентрации (иногда вместо концентраций задается степень извлечения ф), начальная концентрация абсорбента. Основными определяемыми величинами являются расход Ь абсорбента, диаметр О и высота Н абсорбера, его гидравлическое сопротивление Ар. [c.458] Расход абсорбента. Расход Ь поглотителя находится по уравнению (XI, 14а). При этом значение конечной концентрации выбирают, исходя из оптимального удельного расхода абсорбента (см. стр. 438). [c.458] Гидравлическое сопротивление абсорберов. При движении через колонну газ преодолевает гидравлическое сопротивление, причем разность давлений газа на входе в абсорбер и выходе из него должна быть равна сопротивлению, оказываемому его движению. Гидравлическое сопротивление абсорбера зависит от конструктивных особенностей аппаратам и гидродинамического режима его работы, связанного со скоростью газа. Основное влияние на величину Др оказывает скорость газа. Оптимальную скорость газа в абсорбере можно определить только при помощи технико-экономи-ческого расчета с учетом всех величин, зависящих от ш (гидравлическое сопротивление, диаметр и высота аппарата). [c.458] Если абсорбция проводится под повышенным давлением, то, как указывалось ранее, потеря напора на преодоление гидравлического.сопротивления абсорбера в данном случае составляет незначительную долю общего давления в системе и не оказывает существенного влияния на экономические показатели абсорбционной установки. При этом целесообразно использовать наибольшие возможные скорости газа в абсорбере, близкие к предельной, т. е. равной, например (0,8—0,9) Шз, где оУз—скорость, отвечающая точке захлебывания. В тех случаях, когда необходимо малое гидравлическое сопротивление (обычно, если абсорберы работают при атмосферном давлении или под давлением ниже атмо- ферного), чтобы снизить расходы на электроэнергию, для перемещения газа через абсорбер принимают более низкие скорости газа. [c.458] Диажтр абсорберов. Диаметр О определяют по принятой фиктивной скорости (мкек) газа, пользуясь общим уравнением (Х,75), где — объемный расход проходящего через колонну газа, м сек. [c.459] Гидравлическое сопротивление орошаемой насадкй Др р больш сопротивления сухой насадки. Это объясняется тем, что некоторое коли чество жидкости задерживается в насадке вследствие смачивания ее по верхности и скопления в узких криволинейных каналах, образуемых со прикасающимися насадочными телами. При этом уменьшаются свободно( сечение и свободный объем насадки и соответственно увеличивается истин ная скорость газа по, в результате чего возрастает гидравлическое сопро тивление насадки. [c.461] Точный расчет Арор затруднителен, так как при одних и тех же зна чениях скорости газа и плотности орошения эта величина будет зависеп от способа загрузки насадки, возможной неоднородности размеров на садочных тел и т. п. [c.461] Коэффициент смачивания в значительной мере зависит от величины и способа подачи орошения на насадку или от числа точек орошения г (,р. Величина ф возрастает с увеличением и и п р до определенных значений этих параметров, после чего Остается практически постоянной. Коэффициент 1)5 возрастает также с увеличением размеров насадочных тел. [c.462] Скорость газа при работе абсорбера в режимах ниже точки подвисания не оказывает заметного влияния на величину г) . Выше точки подвисания коэффициент смачивания возрастает с увеличением скорости газа. [c.462] Однако не вся смоченная поверхность активна для массопередачи, так как в определенных точках слоя насадки (например, в точках контакта между насадочными телами) могут образовываться застойные зоны. [c.462] Найденное значение С/ подставляют в уравнение (XI,43) и определяют величину коэффициента ч з. Если при данной плотности орошения и значение ф близко к единице, то рассчитанную величину О можно считать удовлетворительной. Если же нужно улучшить смачивание насадки, т. е. увеличить з, то необходимо либо повысить расход поглотителя (с последующим пересчетом хюо), либо заменить принятую насадку на насадку ббльших размеров. В последнем случае возрастает фиктивная скорость газа и соответственно уменьшится площадь поперечного сечения колонны. [c.463] При расчете высоты насадки через высоту единицы переноса для газовой фазы значения Нг, вычисленные по уравнениям (Х1,49) и (X 1,50а), следует делить на долго активной поверхности 1133. найденную соответственно на основании формул (Х1,44) и (XI,44а). [c.463] Для более точного- расчета Я движущую силу процесса в уравнении (Х,46) или (Х,46а) следует определять с учетом обратного перемешивания газа в абсорбере (см. стр. 419). [c.464] Коэффициент сопротивления тарелок изменяется в широких предела. (0,5—4) и зависит от конструкций тарелок. Значения С приводятся в специальной литературе . [c.464] Для тарелок, работающих в струйном режиме, значением Аро можно пренебречь. [c.464] Брызгоунос. Как отмечалось в главе П, при определенных скоростях газ начинает увлекать с собой капли жидкости, которые образуются при разрыве пузырьков, выходящих на поверхность барботажного слоя при этом капли попадают с потоком газа на вышерасположенную тарелку. Унос жидкости газовым потоком приводит к снижению движущей силы процесса массопередачи, увеличению жидкостной нагрузки С.ЧИВНЫХ устройств, потере абсорбента с уходящим из абсорбера газом и является одной из основных причин, ограничивающих возможность интенсификации тарельчатых аппаратов. [c.464] Величина уноса е ориентировочно не должна превышать 5—10% общего количества подаваемой в абсорбер жидкости. Величина уноса возрастает с увеличением скорости w газа в колонне и уменьшением высоты Ясп сепарационного пространства, причем = Я, — где Ях—расстояние между тарелками. [c.464] Для предотвращения потерь абсорбента вследствие уноса над верхней тарелкой часто устанавливают сепарационное устройство (например, слой насадки или металлической сетки и т. п.). Аналогичные устройства имеются и в колоннах других конструкций. [c.465] В барботажных абсорберах процесс осуществляют обычно при скоростях газа, значительно превышающих скорость свободного всплывания пузырька- При этом поверхностьк) контакта фаз является как поверхность газовых струй, которые проходят через барботажный слой, не разбиваясь в нем на отдельные пузырьки, так и поверхность капель, образующихся над этим слоем при разрушении пузырьков. Определение поверхности струй и капель затруднительно. Кроме того, при измерении диаметра пузырька возникают трудности, связанные с усреднением замеренных значений и получением достаточно точных величин Некоторые данные о поверхности контакта фаз приводятся в специальной литературе . [c.465] Вернуться к основной статье