ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Расчет газогорелочных устройств из "Огневое обезвреживание промышленных сточных вод" На установках огневого обезвреживания в качестве топлива используются различные горючие газы, в том числе и отбросные, о затрудняет выпуск нормалей на газогорелочные устройства и часто требует их индивидуального проектирования для отдельных установок. Рассмотрим более подробно методику расчета горелок с многоструйной подачей газа (рис. 56). [c.153] Для определения необходимого давления воздуха перед горелкой необходимо знать аэродинамическое сопротивление циклонного реактора и сопротивление горелки по воздушному тракту. Обычно давление в газоходе за циклонным реактором поддерживается близким к нулю, поэтому его аэродинамическое сопротивление преодолевается за счет дутьевых средств. [c.154] При однорядной периферийной подаче газа в канал цилиндрической формы (см. рис. 57, б) рекомендуется глубину проникновения струй принимать в пределах к = = (0,15...0,25)Дв 3 для каналов прямоугольного сечения — 1/4 от ширины канала (направление, совпадающее с направлением подачи газовых струй). В случае однорядной центральной подачи газа за глубину проникновения струй можно принять к = 0,25 Вд — О ). [c.158] При расчете газораспределения в крупных горелочных устройствах, а также в случаях использования газа с низкой теплотой сгорания размещение газовыпускных отверстий в один ряд затруднено из-за малых относительных шагов. В этих случаях целесообразно применять двух-зядную систему газовьшускных отверстий (см. рис. 57). 1ри периферийной подаче газа в цилиндрический канал рекомендуется 30% общего расхода газа подавать через отверстия малого диаметра, а 70% — большого. Глубина проникновения мелких струй = (0,09...0,13) а крупных— /гз = (0,15...0,33) Од. При центральной подаче газа в цилиндрический канал рекомендуется 20% газа подавать системой мелких струй, 80% — системой крупных.. [c.158] По данным работы [52], величины скоростей истечения, подсчитанные по точным и приближенным формулам, отличаются не более чем на 1,5%. [c.160] Для приближенных расчетов истечения газа из отверстий в тонкой стенке, когда б (0,25...0,3) принимают коэффициент скорости ф = 0,97, коэффициент живого сечения е = 0,64 и коэффициент расхода ц = 0,62. При истечении газа через отверстие в толстой стенке, когда б = = (1...3) принимают ф =0,82, е =1,00 и л =0,82 [52]. [c.160] Пределы регулирования производительности горелок. [c.162] Устойчивый процесс горения газа в факеле возможен лишь в ограниченном интервале скоростей истечения газовоздушной смеси или газа и воздуха из горелки. При малых скоростях истечения смеси из горелок предварительного смешения возможен проскок пламени в смеситель, а при малых скоростях истечения газа и воздуха из диффузионных горелок — посадка пламени на газовыпускные отверстия и об-горание носика горелки. Высокие скорости истечения могут привести к отрыву факела. [c.162] Как указывалось в гл. 2, при сжигании газа в циклонных реакторах с коэффициентами расхода воздуха до 1,3—1,4 обеспечивается устойчивое горение газа без отрыва факела при скоростях истечения газовоздушной смеси более 100 м/с. При этом не требуется применения каких-либо специальных стабилизаторов горения. В связи с этим горелки не проверяются на отрыв факела. [c.162] Здесь в дополнение к ранее принятым обозначениям Ср и Сг.см — соответственно средняя объемная теплоемкость исходного газа и газа при температуре смеси и /г.в — соответственно температура газа и горячего воздуха перед горелкой, °С Сг.в и Св.см — соответственно средняя объемная теплоемкость горячего воздуха перед горелкой и воздуха при температуре смеси. Для холодных смесей природного газа с воздухом можно принимать а = 21 х 10 мV . [c.163] При сжигании газовоздушных смесей с а . 1 наибольшей скоростью нормального распространения пламени, при которой наиболее вероятны проскоки пламени, обладают стехиометрические смеси. В связи с этим определять w p следует для стехиометрических смесей. [c.164] Вернуться к основной статье