ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Тепло-.и массопередача из "Интенсивные колонные аппараты для обработки газов жидкостями" Вопросы тепло- и массопередачи применительно к аппаратам с провальными тарелками, используемым в системах очистки газов, исследованы пока недостаточ1но глубоко. Определенные трудности при разработке инженерных методов расчета подобных тепло- и массообменных аппаратов связаны с определением поверхности фазового контакта в гаэожидкостном слое на тарелке. В некоторых работах расчет этой поверхности базируется на величине поверх ности пузыря, образуемого при движении газов через слой жидкости на тарелке. В этом случае величина поверхности фазового контакта Р (в м ) определяется по формуле Р=аН5, где а — удельная объемная поверхность контакта фаз, м /м 5 —площадь тарелки, м величина а находится из выражения а=6 q г/dп, где п — диаметр пузыря, м фг — газосодержание пенного слоя. [c.120] Для расчета величины ёп предлагаются различные эмпирические формулы [24, 25]. Эти формулы позволяют найти лишь ориентировоч1ное среднее значение диамётра Пузыря, действительное только для условий эксперимента, на основании которого они получены. Исследования показали, что диаметр пузырей далеко не однороден и подчиняется логарифмически нормальному распределению [26]. В процессе движения газов через слой жидкости происходит разрушение крупных пузырьков и слияние -малых, размер пузырьков меняется также в зависимости от места их расположения в слое жидкости па тарелке по высоте слоя по отношению к стенкам. [c.120] Еще больше усложняется картина с ростом линейной скорости газа в аппарате. При переходе к волновому режиму возникают колебания газожидкостного слоя, структура слоя пены на тарелке становится неоднородной и крайне неустойчивой и говорить о какой-либо средней величине диаметра пузырей, пронизывающих слой жидкости, нельзя. [c.120] В качестве линейного параметра / в критериях зависимости (11.23) используется комплекс у а/рт, а в критерий Не подстав-ляется значение линейной скорости газа в свободном сечении тарелки Шг/5о. Для большинства газов в области умеренных давлений величина критерия Рг колеблется в весьма узких пределах 0,73—0,79 [28]. Поэтому этот критерий в критериальном выражении (11.22) может быть введен в постоянный коэффициент.. [c.121] Исследования [29], проведенные в трех режимах взаимодействия газов и жидкостей барботажном, пенном и волновом на дырчатых и щелевых тарелках, показали, что при охлаждении ненасыщенных газов с начальной температурой 250—300° С величина коэффициента теплопередачи практически не зависит от геометрического критерия Гд, но увеличивается с ростом критерия Ке. Подобное явление может объяснено тем, что критерий Ке, другими словами линейная скорость газа ге г, оказывает Б рассмотренных условиях на провальных тарелках решающее влияние на величину Ао, и соответственно въюоту пенного слоя Я, Таким образом, изменение кКг отражает и влия-ние Ао. Следует иметь в виду, что при постоянной скорости газа Шг величина Ао, характеризует лишь запас (количество) жидкости а провальной, тарелке, который после достижения определенного минимума не влияет на скорость тепло- и массопередачи. Поэтому и геометрический критерий Гб может быть введен в постоянный оэффи-циент уравнения (П.23 ). [c.121] Величина /СтЛ, входящая в критерий Ыыт, определяется из выражения /СтЛ = 0/5Л , где С —тепловая нагрузка аппарата, вт/(м2-с) Дг — движущая сила процеоса теплопередачи, определяется как среднелогарифмнческая разность тем ператур между газами и жидкостью при противотоке, ° С 5 — площадь тарелки, м . [c.121] В формуле (11.26) в отличие от вышеприведенных выражений (11.24)) и (11.25) в критерий Не подставляется значение линейной скорости газа в аппарате ы т, а не в Свободном сечении тарелки. [c.122] Вернуться к основной статье