ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Пылеулавливание из "Интенсивные колонные аппараты для обработки газов жидкостями" Коэффициент к в уравнении (П.1) определяется (В зависимости от соотношения 8/4о по графику на рис. П.4. Кроме этих величин на гидравлическое сопротивление тарелки влияют также форма входной кромки отверстия и качество обработки отверстия по всей его глубине. [c.98] Как уже указывалось выше, решающее влияние на величину оказывает толщина тарелки, причем минимальное значение =1,45) имеет место при толщине решетки, равной 5 мм. Однако часто большие значения (порядка 1,8—т2,0) имеют место не только при толщинах тарелок, больших или меньших 5 мм, но даже и при этой оптимальной толщине — сказывается качество изготовления тарелки. [c.98] В табл. 11.2 [6] приведены пЭ раметры и значения коэффициента местного сопротивления сухих провальных тарелок с большим свободным сечением (5о 0,3 м м ). [c.99] Так как при выводе этой формулы мы пренебрегли влиянием кинематической вязкости газов на Re , для воздуха (при 20° С и нормальном давлении) значение Шкр можно записать в виде a 4,= 82daO. So°-27. [c.100] Для тарелок, обычно применяемых в пылеуловителях (da= = 3—10 мм, So=0,15—0,25 м /м ), автомодельный режим наступает уже при mir l,2 м/с, т. е. практически с самого начала пенного режима. У тарелок с большим свободным сечением (5о О,3 м7м ) критическая скорость газов кр наступает при значениях Wt, равных 3,0 м/с и больше, что соответствует их обычным рабочим режимам. В табл. II.2 приведены значения при Шг Шкр, т. е. в автомодельном режиме, когда не зависит от Reo. [c.100] Для расчета АР, дырчатых тарелок рекомендуется формула ДР =4а/(1,ЗйГ 4-0,(Ш2). [c.103] При неизменном количестве жидкости, подводимой к тарелке, и снижении доли отверстий (1—фо), через которые происходит прорал жидкости, естественно должна увеличиваться скорость истечения жидкости Ши. В противном случае должен был бы интенсивно расти слой пены на тарелке, что, однако, в этот период (переход от пенного режима к волновому) не наблюдается. Увеличение же аУи возможно только с ростом гребней волн на поверхности слоя пены, высота которых ДЛ вызывает истечение жидкости. С увеличением ДЛ происходит уменьшение Ло (слоя жидкости, задерживаемого на тарелке). Об этом свидетельствуют эксперименты, проведенные различными исследователями [12, 13]. [c.104] В определенный момент увеличение ДЛ достигает таких размеров, что начинается раскачивание жидкости на тарелке, становится уже очевидным волновой режим. Величина Ло достигает при этом минимальных значений, поэтому возможны струйные прорывы газа, увеличивается брызгоунос, возможно и снижение эффективности пылеулавливания. [c.104] Это п тверждает результаты экспериментов других авторов [Г], ЧТО с ростом L величина критической скорости газа zi kp уменьшается. [c.105] Уравнение (11.10) проверено в интервале значений L = = 0,5- 3,0 кг/(м2-с) в аппаратах диаметром 250 и 350 мм. Возможно, что при большей разнице между диаметрами исследуемых аппаратов проявилось бы и влияние увеличения диаметра на рост Шкр, на что указывают некоторые исследователи [12]. Тем не менее проведенные эксперименты показывают, что если а кр и зависит от диаметра аппарата, то эта зависимость для аппаратов с dan 250 мм не очень велика. [c.105] Поскольку допустимая рабочая скорость Шг должна быть ниже скорости захлебывания Шаахя, при расчете по формуле (П.11) комплекс У следует умножить на коэффициент Л=0,85. [c.106] Высота исходного слоя жидкости и высота пены. Определению высоты исходного слоя жидкости /го на провальных тарелках уделяли мало внимания. Однако знание этой величины дает возможность применить общие формулы (см. гл. 1) для гидродинамического расчета пенных аппаратов разных типов. Исследованиями [13, 14] установлено, что высота исходного слоя жидкости на провальной тарелке повышается при уменьшении свободного сечения и диаметра отверстий тарелки и сильно зависит от линейной скорости газа в аппарате. Если из гидродинамических режимов, возможных на провальной тарелке, рассматривать пенный режим, то можно заметить неуклонно постоянный рост высоты исходного слоя жидкости в пределах линейных скоростей га за от 1 до 2 м/с, присущих для этого режима. С повыщением же линейной скорости более 2 м/с возникает волновой режим, при котором наблюдаются сначала понижение Ло, а затем снова ее.рост. [c.106] Получена [14] следующая эмпирическая формула для определения высоты исходного слоя Ло (в мм) жидкости на провальных тарелках при пенном режиме (в пределах изменения Wr= —2 м/с т=0,4—1,2 л/м 5о=0,14—0,20 м /м о= =3—7 мм) . [c.106] На рис. П.7 приведена номограмма для определения свободного сечения дырчатой провальной тарелки пенного аппарата, составленная по данной формуле. [c.107] Ао на дырчатых тарелках а — 18 6 — 27 в —36 мм г —щелевая тарелка с So- 0,22 и в=4 мм. Цифры у кривых а. б. в — t/d , мм/мм г — ho, мм. [c.109] Эти данные доказывают справедливость сделанного предположения о неизменности высоты пены в аппаратах разных типов. [c.109] Брызгоунос. При высоких юкоростях газа в аппаратах с провальными тарелками возникает брызгоунос. Максимально допустимая скорость таза в условиях, ногда брызгоунос нежелателен и отсутствуют специальные каплеуловители, составляет 1,5 м/с. [c.110] Полное же выравнивание поля скоростей в газовом потоке осуществляется выше пенного слоя на некотором расстоянии Н, что, безусловно, оказывает большое влияние на величину брызгоуноса.. [c.111] Поскольку высота слоя пены находится в прямой зависимости от величины Ао, экспериментальное определение, а также расчет которой можно выпол ить значительно точнее, чем Я, то сепарирущее воздействие слоя пены на брызгоунос оценивается в зависимости от Ао. [c.111] Отсутствие зависимости 6 от диаметра отверстий или от ширины щели кажущееся, так как эти параметры, как и плотность орошения, оказывают влияние на величину Ао. [c.112] Вернуться к основной статье