ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Пылеулавливание из "Интенсивные колонные аппараты для обработки газов жидкостями" Механизм улавливания пыли в пенном слое рассмотрен в гл. II. [c.48] Таким образом, часть жидкости, поступающей на решетку пенного пылеуловителя, должна протекать через отверстия в подрешеточное пространство с нею смывается ббльшая часть пыли, которая при отсутствии утечки могла бы быстро забить отверстия решетки. В подрешеточной части аппарата остается 70% пыли (более крупные фракции). Обычно утечка в пылеуловителях с переливами должна составлять 30—50% от пода ваемой жидкости. Свободное сечение решетки зависит от принятой утечки и составляет обычно 12—25% при диаметре отверстий 5—6 мм или ширине щелей 3—4 мм (см. 1.3). [c.48] Высота порога Ап влияет на указатели пылеулавливания совершенно аналогично интенсивности потока воды, так как оба эти фактора определяют высоту исходного слоя жидкости на решетке Ао ( см. 1.3). Поэтому увеличением Ап можно добиться снижения расхода воды, который будет определяться в этом случае лишь минимально возможными значениями г и Ьу. Наиболее рационально устанавливать пороги высотой 40—60 мм. Оптимальный расход воды для производственных аппаратов с переливами составляет 0,15—0,3 кг/м . В пенных пылеуловителях с провальными решетками расход воды должен быть выше (см. гл. И). [c.51] При очистке горячих тазов расход воды определяется не только гидродинамическими соображениями, но зависит и от теплового баланса [6]. Повышение температуры очищаемых газов до 300°С не сказывается [65] существенно на эффективности пылеулавливания шенным способом. Очень небольшим уменьшением т п и /Сп можно практически пренебречь, что подтверждается опытом работы производственных пенных аппаратов, но при этом необходимо обеспечивать допустимые изменения линейной скорости газа по высоте пенного пылеуловителя, связанные с уменьшением объема газа вследствие охлаждения его при промывке водой [69]. [c.51] Сопоставление опытных данных (см. рис. 1.19) показывает, что в пенном аппарате практически полностью улавливаются любые пыли, размеры частиц которых превышают 20—30 мкм. Пыль более мелких фракций улавливается в различной степени в зависимости от дисперсности, плотности и смачиваемости частиц [61, 68], из которых наибольшее и преобладающее влияние оказывает дисперсность. Фракционные к. п. д. возрастают с увеличением плотности и размера частиц. Плотность влияет в значительно меньшей мере. Заметное влияние плохой смачиваемости сказывается лишь для очень высокодисперсных частиц, порядка 5 мкм и менее. Степень улавливания более крупных частиц практически не зависит от смачиваемости, а лимитируется размерами частиц и их плотностью. [c.52] На р с. 1.20 (с. 48) представлена усредненная для всех, Шг(1,5—2,5 м/с) кривая зависимости ц=1(Н) при улавливании различных пылей, причем разброс точ к в зависимости от Шг и других условий невелик. [c.54] Формулы (I.ll) и (1.12) получены в условиях, при которых всегда имел место свободный слив пены с решетки, без ее подт пора. Поэтому дЛя соблюдения подобия необходимо сохранить эти же условия и в промышленных аппаратах, что легко достигается при h- -hji H, причем й 0,03 м. Величины оптимальных фракционных к. п. д. при улавливании различных промышленных пылей в пенном аппарате приведены на рис. 1.24. [c.55] Величины т)п и /Сп связаны между собой /Сп=2т1гг4 г/(2—т)п), откуда т)п=2/Сп/(2шг-Н/Сп), где Ки и Шг даны в м/с. Эти зависимости позволяют рассчитать с достаточной ддя практических целей точностью степень улавливания пыли по известной величине коэффициента скорости пылеуланливаиия, и наоборот. В предельном случае, когда т)п=1,/Сп=2 о г. [c.55] Все остальные размеры, зависящие от производительности аппарата, определяют изменением соответствующего размера ближайшего по производительности аяпарата пропорциональна изменению основного размера а или dan. [c.57] При необходимости в аппаратах устанавливают несколька последовательных по ходу газа полок в соответствии с требуемым к. п. д. аппарата (см. 1.2), при этом типоразмеры и режимные условия не отличаются от принятых для однополочнога ч. аппарата, за исключением высоты аппарата, а также гидравлического сопротивления, которые соответственно увеличиваются.. Переливы и гидрозатворы рассчитывают по указаниям 1.2,. а. также [6, 10]. Тип решеток может быть изменен при необходимости учета конкретных требова1ний технологического процесса согласно данным 1.3. Подробно методы расчета пенных, газоочистителей для разных процессов описаны в литературе [6,10,12,15,16]. [c.57] Обозначение аппарата ПГП-ЛТИ Расход газа, и/ч л/м , м /4 Скорость газа в аппарате, MI Гидравл. со-против. полки аппарата, мм вод. ст. Высота рены, мм Площадь решетки, ап ап tldo. [c.60] Выпуск Нормалей в значительной мере спбсобствовал использованию пенных газоочистителей в промышленности. Дальнейшее совершенствование нормализованных пенных аппаратов должно идти по пути снижения брызгоуноса [76] и улучшения раопределения газа в аппаратах большой производительности. [c.62] Вернуться к основной статье