ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Следствия из нестационарных зависимостей очистки из "Магнитно-фильтрационная очистка жидкостей и газов" Данные, приведенные на рис. 2.28-2.33 и в табл. 2.5, позволяют более подробно рассмотреть параметры и особенности, вытекающие из нестационарных зависимостей магнитно-фильтрационной очистки. [c.84] Сходство этих зависимостей (рис. 2.34, б) свидетельствует не только о соответствии значений показателя очистки ф, как это вытекает, например, иэ (2.34), но и о соответствии значений е, что видно из выражения (2.32) для эффективного объема захвата, играющего роль емкости для заполнения осаждаемыми частицами. [c.85] Из этого уравнения вытекают также взаимосвязи е с другими параметрами в частности, прослеживается весьма сильное влияние 5 и с1. Если средняя крупность осаждающихся частиц ) еличивается всего лишь в 2 раза (или во столько же раэ уменьшается диаметр гранул насадки), то емкость поглощения частиц насадкой возрастает более чем в 6 раз. [c.85] Таким образом, если ориентироваться на показатели очистки ф и то эффективный размер гранул стружки будет несколько больше сравниваемого с ним диаметра шаров, а если ориентироваться на емкость поглошения е, то несколько меньше. Б среднем же можно принять, что этот размер практически соответствует сравниваемому диаметру шаров, т. е. й с1 =5 мм. Этот размер близок к ширине частиц стружечной насадки, что дает основание принимать в качестве характерного (эффективного) размера частиц стружки их ширину [16]. Однако такое соответствие может и нарушаться, когда стружечные насадки используют для магнитного осаждения частиц другой средней крупности и иной магнитной восприимчивости. Например, увеличение крупности и восприимчивости Приводит к набуханию зон захвата и появлению новых зон. Этому может способствовать также и сама форма гранул, так как рабочими зонами станут не только увеличенные приконтактные зоны, но и в большей мере - неровности поверхности гранул изломы, острия, впад1шы и т. д. [c.86] Изменение концентрации Дс в пределах ячейки, умноженное на массовый расход или же массу очищаемой среды за определенный период времени и есть, по существу, прибавка осадка в ячейку или масса этого осадка в ячейке. Тогда из (2.49) следует, что масса осажденных частиц вдоль насадки изменяется по экспоненте при условии, что и поглощение этих частиц осуществляется по экспоненте (2.6). [c.87] Если (2.49) применить, в частности, для первой ячейки, приняв L = =/, то экспонента приблизится к единице и тогда Дс1=с ск/=с ), что полностью согласуется с определением вероятности захвата р, использованной при выводе (2.11). [c.87] Значения величин ф,ав выражениях для ео/е, ео [получено с использованием (2.47)] и I в выражении для ео/е берутся на стационарном участке этих зависимостей (рис. 2.28—2.33). [c.87] Значения Tq, вычисленные по (2.51), согласуются с ранее полученными данными То (см. табл. 2.5), что свидетельствует о достоверности принятой модели. Если же, например, для шариковой насадки 7=0,6, то отличие сопоставляемых значений То составит всего лишь 7 %. Эта допустимая погрешность прежде всего связана с принятыми упрощениями при получеюш выражений для вероятности захвата, определении средней площади грани ячейки, коэффициента пересчета массы железа в массу осадка и пр. [c.87] пользуясь формулой (2.42), рис. 2.30, рис. 2.31 (линии 3) и табл. 2.5, можно проанализировать влияние гр на Го для родственных сред (жидкого и полученного из него газообразного аммиака) при практически сходных значениях е, X и а, причем а согласно (2.33) содержит еще ряд параметров (в том числе чт ), сходных по значениям для обеих сред. По данным табл. 2.5, параметр Ур для газообразного аммиака почти в 7 раз меньше, чем для жидкого. Тогда, учитьшая, что в период исследований. (см. табл. 2.5) концентрация примесей в газообразном аммиаке бьша примерно в 2 раза меньше, чем в жидком, получается, что фильтроцикл Го для газообразного аммиака должен быть в 14 раз больше, чем для жидкого это подтверждается данными рис. 2.30 и рис. 2.31 (линии 3). [c.88] Разумеется, что в каждом конкретном случае вопрос выбора точки очистки в технологической схеме должен решаться с учетом ряда других факторов температурного режима работы оборудования, давления, изменения качественного и количественного состава примесей вдоль технологической линии, удаленности узла очистки от технологического объекта, наиболее чувствительного к примесям (например, контактного агрегата с платшювыми катализаторами в производстве неконцентрированной азотной кислоты) и т. п. [c.89] Необходимо отметить еще один вариант проявления нестационарно-сти при магнитно-фильтрационной очистке. Так, показатель очистки ф однозначно характеризует степень снижения концентрации железосодержащих примесей в очищаемой среде лишь в тех случаях, когда очистка осуществляется в прямоточной технологической системе, т. е. когда очищаемая среда однократно проходит через насадку. Если же очистка осуществляется в циркуляционной системе, то очищаемая среда многократно проходит через насадку, поэтому постоянно происходит ее доочистка, а, следовательно, показатель ф, как характеризующий однократную очистку, не может отражать степень очистки циркулирующей среды. В этом случае необходимо также оперировать показателем цикличной очистки ф, т. е. очистки циркулирующей в контуре среды, которая многократно проходит через ступень очистки по аналогии с ф ф = =(со с)/со (где с — содержание железа в циркулирующей среде после определенного числа циклов или после определенного периода времени т циркуляции). [c.89] Значения I ограничиваются значением а для достижения примерно такого значения Ч требуется всего и =3-5 циклов очистки даже при умеренном показателе однократной очистки ф =0,5. [c.90] Таким образом, в тех случаях, когда приходится очищать циркулирующую среду (в системах, близких к замкнутым), нет смысла (если особо не оговорено) стремиться к достижению высокого показателя однократной очистки ф. Даже при весьма малом ф =0,2 и Х=0,8 достаточно высокий общий показатель очистки I =0,7 (т. е. около 90 % от X) достигается всего лищь после 7—8 циклов очистки. Этот вывод в определенной мере оправдывает целесообразность использования в циркуляционных системах даже сравнительно малоэффективных фильтр-осадите-лей и, главное, свидетельствует о том, что при разработке фильтр-осадителей для эксплуатации в циркуляционных системах (например, системах тепловых и атомных электростанций) можно уменьшить напряженность намагничивающего поля, увеличить скорость фильтрования, уменьшить длину насадки, а также ограничиваться очисткой части циркулирующего потока, резко снижая тем самым энергопотребление и металлоемкость фильтр-осадителей и увеличивая их пропускную способность. [c.90] Вернуться к основной статье