ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Расчет основных параметров из "Форсунки в химической промышленности" На основе проведенного теоретического и экспериментального анализа рабочего процесса центробежной форсунки можно отработать методику определения ее основных параметров. [c.85] Основные параметры рабочего процесса определяются в два этапа. [c.85] На первом этапе по приближенным формулам находим исходные данные, с помощью которых на втором этапе получаем окончательные значения искомых величин. [c.85] Рассмотрим первый этап расчета. Исходной величиной является главный параметр относительно вихревой камеры А, определяемый по формуле (И). В этой формуле в первом приближении вместо коэффициента расхода тангенциальных каналов можно принять коэффициент (1вх, определяемый по перепаду давлений у входа в тангенциальные каналы и у стенки. [c.85] Коэффициент трения определяется по предварительному значению числа Рейнольдса Re с помощью рис. 24. [c.85] По найденному числу Re из графика на рис. 24 определяем предварительное значение коэффициента трения I. Далее по формуле (65) подсчитываем значение 2 и по формуле (66) значение Z . Получив величину Z n пользуясь табл. 2, определяем Рз. Значение а находим из графика на рис. 5. Затем по формуле (26) определяем Pi, а из графика на рис. 23 находим е. По формуле (71) подсчитываем 2д и из уравнения (68), принимая, согласно формуле (129), А = Ац, м фск = 1, получим величину г. [c.86] Окончательный расход жидкости через форсунку определяем из уравнения (106). Корневой угол факела распыленной форсунки жидкости 2ср рассчитываем по формуле (84), используя необходимые значения, полученные на втором этапе расчета. Заметим, что для определения давления жидкости на входе в форсунку требуется учитывать гидравлические потери в фильтре и каналах корпуса форсунки. [c.87] Расчет основных параметров рабочего процесса раскрытой центробежной форсунки можно вести по рассмотренной выше методике для нераскрытой форсунки, принимая для т = 1 значение а = 1 иРз = Р1. Зависимость между величинами рз и нужно брать из табл. 2 для значений т— 1. Если раскрытая форсунка имеет параметр А 5, а раскрытые центробежные форсунки с такой большой величиной параметра главным образом и встречаются в практике, методику расчета можно значительно упростить. Это возможно потому, что в раскрытых форсунках значительное влияние на истечение жидкости оказывают тангенциальные каналы и, следовательно, потерями энергии потока жидкости в вихревой камере можно пренебречь. [c.88] Если вихревая камера короткая (Я 2), то корневой угол факела можно рассчитать по формулам (43) и (45), полагая, что Pi = Рз- При большой длине вихревой камеры (А- 2) потери тангенциальной скорости становятся ощутимыми. Поэтому корневой угол факела необходимо рассчитывать с учетом трения жидкости о стенки камеры по формулам (84), принимая Рз = Pi, Я , = и -2д — А. [c.88] Результаты расчета центробежных форсунок с различными дозирующими элементами приведены в табл. 3 и 4. У этих вариантов форсунок экспериментально были определены их основные гидравлические параметры. [c.89] ОТ его экспериментального значения. Как видно из графика, а также из табл. 1 и 4, рассмотренный метод расчета обеспечивает возможность определения коэффициента расхода х , с ошибкой, не превышающей 5% в том случае, если 3, и не превышающей 10%, если 3 (при условии р . 2—4 кгс/см ). [c.89] Величина отклонения расчетного значения относительного радиуса Рз от экспериментального значения определенной величины этого радиуса показана на рис. 32. [c.90] Как видно, эти отклонения не превышают 20%, если рз 0,5, и 10%, если Рз 0,5. [c.91] Для удобства расчета основных гидравлических параметров центробежной форсунки, особенно на клавишных счетных машинах, в табл. 5 приведена технология расчета. [c.91] Расчет можно вести следующим образом. На первом этапе расчета необходимо найти приближенно основные размеры дозирующих элементов форсунки. С этой целью воспользуемся рис. 33. На нем показана кривая 1, выражающая зависимость между коэффициентом расхода [1 и корневым углом факела 2ф для идеальной жидкости. Необходимо заметить, что эта зависимость с достаточной степенью точности одинакова для форсунок, имеющих разные относительные радиусы сопла т и разные углы входа в сопло 0. На рис. 33 нанесены кривые 2 и 3, характеризующие экспериментально найденные зависимости 2ф = /( 1с)1 полученные для различных режимов рабочих процессов форсунок, приведенных в табл. 4. Кривая 2 относится к форсункам, в которые поступает жидкость малой вязкости (у 0,03), а также к тем форсункам, у которых относительные размеры вихревой камеры и длина сопла минимальны, что обеспечивает нормальную работу форсунки с жидкостями большой вязкости. Случаю, когда у форсунки длинная вихревая камера (1 5), или длинное сопло (Я , 3), или сравнительно большая длина и вихревой камеры и сопла, отвечает зависимость, выраженная кривой 3. [c.95] Такая упрощенная методика позволит быстро отобрать требуемый вариант размеров дозирующих элементов и определить конструкцию деталей форсунки. После того как по упрощенной методике выбран нужный вариант форсунки, целесообразно произвести более точный расчет для уточнения размеров ее дозирующих элементов. Расчет можно вести в следующем порядке. [c.96] По найденному числу Re и графику на рис. 24 определяем коэффициент трения. Предварительное значение относительного радиуса находим по формуле (131). [c.97] Получив все необходимые данные для определения параметра Z, рассчитываем его по формуле (65). Дальнейший ход расчета может быть такой же, как и в приведен- ном выше втором этапе расчета основных параметров рабочего процесса центробежной форсунки. [c.97] Поверочный расчет и уточнение величин Q и 2q можно провести так же, как и во втором этапе расчета с использованием величин Л г и d . [c.97] Окончательный поверочный расчет можно провести в последовательности второго этапа расчета. [c.98] Вернуться к основной статье