ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Производительность экструдера. Рабочая точка. Основные параметры процесса из "Основные процессы переработки полимеров Теория и методы расчёта" Схема кабельной головки, предназначенной для наложения изоляции на проволоку, представлена на рис. У.44. Головка состоит из резервуара Р, в котором находится расплав, соединенного с полым цилиндром, через который протягивается проволока. (На экструдерах можно обкладывать изоляцией как отдельные тонкие жилы, так и кабели, состоящие из множества отдельных проводов и имеющие общий наружный диаметр до 150 мм. [c.296] Объемный расход вынужденного потока для расплава, обладающего свойствами ньютоновской жидкости, определяется выражением (П. 180). Если расплав моделируется степенной жидкостью , объемный расход рассчитывается по выражению (11.178). [c.297] Выражение (У.284) можно использовать только при п Ф так как при /г = 3 функция Р (л, р) не имеет значения. Однако случаи, когда п точно равно трем, встречаются достаточно редко. [c.297] Определение характеристики головки сводится к установлению зависимости между величиной Q и Рг- При этом можно пользоваться как методом эффективной вязкости, так и уравнениями, основанными на использовании степенного закона. [c.298] Профиль матрицы и значения пристенных градиентов скорости сдвига В — диаметр на входе в головку, й — диаметр матрицы). [c.298] Весьма интересны данные, полученные в работе авторы которой исследовали влияние угла входа на величину критической скорости сдвига. Оказалось, что уменьшая величину угла входа от 90° до 3°, можно при экструзии полипропилена (Т = 190° С) существенно увеличить значение критического градиента скорости (от 480 до 18 ООО сек ), как зто видно из рис. У.46. [c.298] Функция f (г) может быть задана любым способом, и в частности графически (рис. V. 47). Решение уравнения (У.290) можно найти численным или графоаналитическим методом. [c.300] Описанный метод позволяет проектировать головки примерно с двукратным запасом по величине критической скорости сдвига. [c.300] В предыдущих разделах рассматривались методы расчета головок, предназначенных для экструзии изделий с симметричным поперечным сечением. При использовании этих головок изделия получаются качественными, если давление и температура расплава по всему фронту профилирующей щели имеют одинаковое значение. В настоящем разделе рассматриваются головки для экструзии изделий с профилем самого различного сечения (рис. У.48). [c.300] Основная задача, которую приходится решать конструктору таких головок, состоит в обеспечении постоянной средней скорости истечения по всему сечению профилирующей щели, считая по-прежнему, что давление и температура расплава на входе повсюду одинаковы. [c.300] Расчет профилирующего инструмента для экструзии таких сложных профилей можно проводить в следующем порядке. [c.300] Сложное сечение заменяется серией элементарных сечений, совокупность которых обеспечивает получение нужного профиля. Так, например, если речь идет об экструзии профиля, показанного на рис. У.48, е, то его можно заменить сочетанием из двух круглых фильер и одной плоской щели. Поперечные размеры фильер выбираются равными поперечным размерам изделия. Затем, используя приведенные в разделе У.15 зависимости, выписывают уравнения расхода через каждый элемент профиля. [c.300] Величина коэффициента сопротивления головки определяется из зависимости суммарного расхода через все сечение от давления. Однако поскольку одновременно необходимо удовлетворить условию постоянства средней линейной скорости истечения, величину коэффициентов сопротивления отдельных участков приходится несколько корректировать. Обычно это удается делать, изменяя длину профилирующей матрицы на соответствующем участке. [c.300] Задавшись только одним значением L , которое определяется из соображений минимального давления Р , можно по формуле (У.292) вычислить длину профилирующей матрицы на всех остальных участках. [c.301] Расчет коэффициентов сопротивления головок для экструзии профилей, показанных на рис. 48, аил, следует производить по формулам (У.256) или (У.259), так как они моделируются течением через кольцевой канал. [c.302] Головки для экструзии профилей, изображенных на рис. У.48, б, в, г, д, рассчитываются по формулам ( .253) или (У.255), так как они моделируются течением через плоский щелевой канал. [c.302] Головки для экструзии гантелевидного профиля (рис. .48, е) рассчитывается по формулам для круглого канала ( .247) или ( .249) и формулам для плоской щели. [c.302] При расчете коэффициентов сопротивления головок для профилей, показанных на рис. .48, а, б, и, к, следует учитывать тормозящее влияние стенок, вводя в расчет поправочный коэффициент Рр. [c.302] При этом коэффициенты а м Ь определяются номинальной величиной производительности, формой профиля и степенью вытяжки. [c.303] Из сопоставления зависимостей (У.293) и ( .294) следует, что эти выражения не совпадают, уравнение ( .294) показывает, что величина объемного расхода через фильеру возрастает пропорционально /г + , в то же время из уравнения ( .293) видно, что для правильного формирования профиля объемный расход должен возрастать пропорционально первой степени к. [c.303] Вернуться к основной статье