ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Расчет контура хладоносителя из "Основные процессы и аппараты химической технологии" Типовое холодильное оборудование подбирают в определенной последовательности. Вначале по тепловой нагрузке и характеристикам холодильного цикла рассчитывают объемную производительность компрессоров, онределяют их тип и требуемое число (с учетом резерва). Далее из условия работы всех установленных компрессоров вычисляют нагрузку на теплообменные аппараты и на основании теплового расчета определяют тип и число испарителей и конденсаторов. Затем выполняют расчет и подбор вспомогательного холодильного оборудования и аммиачных коммуникаций. [c.358] Коэффициент подачи холодильных компрессоров определяют по графикам (рис. 12..3) как функцию степени повышения давления [8]. [c.358] Проверим соответствие мощности комплектного электродвигателя марки АОП2-92-4 условиям расчетного режима. [c.358] Принимая к. п. д. передачи Пп=1, находим коэффициент загрузки комплектного электродвигателя АОП-2-92-4 (номинальная мощность 1 =100 кВт) Лп = бб,4/100 = = 0,664. Для асинхронного двигателя к. п. д. и os ф являются функцией (как показано на рис. 12.5). В данном случае т)дв = 0,85, os ф = 0,7, что находится в пределах рекомендуемых значений для асинхронных электродвигателей. [c.359] Комплектный электродвигатель в расчетных условиях обеспечивает работу агрегата и сохраняет запас мощности, необходимый для пускового периода работы холодильной установки. [c.359] При проектировании неагрегатированной холодильной установки основные теплообменные аппараты (конденсаторы и испарители) подбирают для всей установки и соединяют коллекторами с компрессорами и другим оборудованием. При этом нагрузка на аппараты определяется из условия работы всех установленных компрессоров, включая резервные. Общая схема расчета аппаратов холодильной установки соответствует изложенной в гл. 2. [c.359] При этом расчетная нагрузка оказывается с некоторым запасом, поскольку в аммиачных компрессорах часть тепла отродится водой, циркулирующей в окружающих полостях компрессора. [c.360] Подбор и расчет испарителей. Исходные данные тепловая нагрузка Эо = 571 кВт температура кипения аммиака /о= —24°С температура хладоноснтеля на выходе из испарителя /х2= —20 - С. [c.360] Физические свойства водного раствора хлорида кальция массовой долей = 0,266 при /х= —18,64 °С [7] плотность рх=1258 кг/м, вязкость v = 8,2-10 м /с, теплоемкость Сх = 2,79 кДж/(кг-К), теплопроводность Х = 0,51 Вт/(м.К), коэффициент объемного расширения (1 = 3,4-10 К . [c.360] Подбор и расчет конденсаторов. Ис.ходные данные тепловая нагрузка Q = = 796,6 кВт температура конденсации аммиака (к = 35 С температура воды на входе в аппарат /ei=27° температура воды на выходе из аппарата /8-2 = 31 °С. [c.361] Некоторое количество масла все же уносится в систему и скапливается в нижней части аппаратов, откуда периодически удаляется через маслосборник (на схеме не показан). В холодильной установке данной производительности достаточно использовать один маслосборник марки ЗООСМ. [c.362] В нашем случае установлены два испарителя ИКТ-180 объем межтрубного пространства каждого испарителя 1/ = 2,64 м . Необходимая емкость обеспечивается установкой двух линейных ресиверов марки 2,5РВ [7, 12]. [c.362] Расчет коммуникаций. После подбора холодильного оборудования формируют монтажно-технологическую схему аммиачного контура холодильной установки, на основании которой определяют длину коммуникаций, число поворотов, переходов и других местных сопротивлений. [c.363] Расчет трубопрово,дов аммиачного контура — это определение категории трубопроводов, выбор вида и материала труб, расчет сечения трубопроводов и проверка фактического падения давления в коммуникациях. Все трубопроводы для аммиака, независимо от давления и температуры, относятся к категории I (13). При диаметре условного прохода до 40 мм применяют бесшовные холоднотянутые трубы, при больших диаметрах — бесшовные горячекатаные. При температуре эксплуатации выше — 40°С используют трубы, изготовленные из стали 20. Диаметры трубопроводов, непосредственно присоединяемых к компрессорам и основным аппаратам, определяют по диаметру выходного патрубка, диаметры обш,их коммуникаций — по рекомендуемым значениям оптимальной скорости для паров — 15 м/с, для жидкого аммиака — 0,5 м/с [6, 131 Общая схема расчета трубопроводов соответствует принятой в гл. 1. [c.363] Допустимое падение давления на нагнетательном трубопроводе 15 кПа, что соответствует кажущемуся повышению температуры конденсации на 0,5 °С при этом расход энергии увеличивается на 1 % 113]. [c.363] Допустимое падение давления на всасывающем трубопроводе составляет 8 кПа, что соответствует кажущемуся понижению температуры кипения на I °С при этом холодильная мощность снижается на 4 % [13]. Допустимое падение давления иа жидкостной линии от ресивера до дроссельного устройства на испарителе составляет 25 кПа [6]. [c.363] При использовании закрытых охлаждаемых аппаратов и кожухотрубчатых испарителей применяют закрытые двух- или трехтрубные схемы циркуляции, в которых отсутствует свободный уровень хладоноснтеля, находящийся под атмосферным давлением. В данном случае использована двухтрубная схема (рис. 12,6). Хладоноситель после насосов / направляется в испарители 2 холодильной установки и далее через расходомер в фильтр 3 — к коллектору 4, установленному обычно в технологическом цехе. [c.363] Поток хладоноснтеля, охлажденный в испарителях до заданной температуры, разделяется по объектам охлаждения (на схеме конденсатор толуола 5), где подогревается. Потоки подогретого хладоноснтеля от всех объектов охлаждения объединяются коллектором 7 и по общему трубопроводу подаются к насосам. Для компенсации температурных изменений объема хладоноснтеля установлен расширительный бак 6 в самой верхней точке циркуляционного контура (на 1—2 м выше верхней отметки объектов охлаждения). Расширительный бак соединен с обратным коллектором, избыток хладоно-сителя при тепловом расширении сливается в приемный бак. В циркуляционном контуре обычно устанавливают датчики приборов местного и дистанционного контроля температуры, давления и расхода хладоноснтеля, исполнительные органы систем автоматического пуска и остановки насосов, подключения объектов охлаждения. [c.363] Вернуться к основной статье