ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Расчет колонн, работающих при избыточном давлении из "Технологические расчёты установок переработки нефти" Для колонн, работающих при избыточном давлении, приходится вводить поправки в уравнения при расчете объема разделяемой смеси, константы фазового равновесия и теплоемкостей. [c.58] Гкр — критическая температура, К. [c.58] Псевдокритические параметры нефтяных фракций находят по кривым на рис. 1.14 [20] в зависимости от их молекулярной массы н характеризующего фактора К, определяемого по формуле Крэга — уравнение (1.35). [c.59] Здесь Ух и Уу — коэффициенты активности их находят в зависимости от приведенных параметров по кривым на рис. 1.15. [c.60] С учетом указанных особенностей проводят расчет стабилизационной колонны. Последовательность расчета дана ниже. [c.60] Полученный состав жидкой фазы должен совпадать с составом холодного орошения, принятым в п. б. Одновременно рассчитывают количество неконденсируемых газов, уходящих с верха стабилизатора Gd =0ов и количество сжиженных газов Gd j = Go(l—e). [c.63] Если расхождение в составах значительно, расчет повторяют, принимая другой состав холодного орошения. [c.63] Коэффициент сжимаемости 2 определяют в зависимости от приведенных параметров системы. [c.65] Последовательность расчета материального баланса следующая (табл. 1.11). [c.66] Давление насыщенных паров углеводородов до Се находим по номограмме на рис. 1.19 для фракции Сб+ определяем по графику Максвелла (см. Приложение 3) при средней температуре кипения ср=110°С р . с =0,117, Р -с4Н1о=0.42. Р =0,12. р зо-с5 = 0,14, рсв+ =0,05 МПа. [c.66] Подставляем в уравнение соответствующие значения и находим т = = 3,38 моль/ч. [c.66] Расчет показал, что в емкости орошения нет полной конденсации верхнего продукта. Предварительным расчетом однократного испарения в емкости орошения находим приблизительный состав жидкости, которая подаегся на орошение. Расчет сведен в табл. 1.12. [c.67] Масса холодного орошения G.,. ор=5-620=3100 кг/ч. [c.67] Рассчитываем количество молей холодного орошения т.,. ор=3100/52,603= = 59 моль/ч. [c.67] Повторный расчет доли отгона в газосепараторе для смеси дистиллят-Ь +орошение показал, что состав получаемой жидкой фазы близок к составу орошения, принятому в расчете (табл. 1.13). [c.68] Давление внизу колонны Р с учетом гидравлического сопротивления тарелок принимаем на 0,04 МПа больше давления Рв, т. е. Pw=Ро+0,04== 1,2- -+0,04=1,24 МПа. [c.68] Температуру низа колонны IV определяем из уравнения начала ОИ стабильного бензина, выводимого из стабилизатора снизу 2 (р л в71= 1,000. [c.68] Значения Кп для ряда углеводородов находят по номограмме (рис. 1.19). Для фракции бензина Се+ константу фазового равновесия рассчитываем через фугитинность. Для данной фракции молекулярная масса Л1=114, средняя молекулярная температура кипения /ср. мм=1Ю°С (приблизительно равная температуре выкипания 50% об. при разгонке на аппарате Энглера), относительная плотность й 15 = 0,730. [c.69] Задаемся температурой низа Tv=493 К. [c.69] По графику на рис. 1.15 для значений Гпр = 0,897 и Рпр=0,346 находим коэффициент активности жидкости yx=fp/p g = 0,83. Следовательно, fp= =YxP e+=0,83-1,07=0,89 МПа. [c.69] Вернуться к основной статье