ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Физическая абсорбция органическими растворителями из "Очистка технологических газов" Выше было указано, что процессы очистки газов от двуокиси углерода и сероводорода, основанные на абсорбции хемосорбентами, имеют принципиальный недостаток, заключающийся в том, что расход тепла на 1 м очищенного газа увеличивается с повышениел концентрации СО2 в исходном газе. Растворимость двуокиси углерода в этих растворителях с ростом парциального давления обычно возрастает медленнее. В первую очередь это относится к хемосорб-цик водными растворами моноэтаноламина и в меньшей степени — растворами горячего поташа. [c.263] В современных схемах синтеза аммиака газ поступает на очистку под давлением до 2,94 МПа (30 кгс/см ). Б этих условиях эффективны процессы физической абсорбции органическими растворителями. В настоящее время такие процессы используются главным образом для очистки природного газа с высоким содержанием двуокиси углерода и сероводорода, однако они могут быть применены и для очистки конвертированного газа. [c.263] Для расчета процесса могут быть использованы, соотношения, приведенные в главе II. [c.265] Технологическая схема процесса по существу не отличается от схемы водной очистки (рис. 1У-86). В нее включена стадия промежуточной десорбции. В случае отсутствия этой стадии двуокись углерода загрязняется компонентами конвертированного газа и теряется часть азотоводородной смеси. Так как количество абсорбента, подаваемого на орошение, практически не меняется при изменении парциального давления двуокиси углерода в газе, то в схеме с промежуточной десорбцией потери я.чотоЕодородной смеси можно свести практически к нулю за счет рециркуляции потока газа, десорбированного в первом десорбере. [c.265] Давление в промежуточном десорбере, как и в случае водной очистки, должно быть несколько ниже давления СО над насыщенным раствором, тогда десорбция водорода и других газов будет протекать при отдувке двуокисью углерода. [c.265] В схеме используется энергия сжатого растворителя после промежуточного десорбера (аналогично системе мотор — насос — турбина в водной очистке). Возможна также установка турбины перед промежуточным десорбером. После промежуточной десорбции следует стадия десорбции при атмосферном давлении и затем путем продувки воздухом. В этом случае концентрация СОа в очищенном газе может быть снижена до 0,3%. [c.265] Расчеты [236, 237] показывают, что Флюор-процесс экономичен в том случае, когда парциальное давление СОа исходном газе превышает 3,92 10 —6,86 10 Па (4—7 кгс/см ) нри содержании СОа в очищенном газе 1—3%. При производстве аммиака после промывки газа пропиленкарбонатом необходима последуюш ая тонкая очистка раствором МЭА. Пользуясь этим способом, можно одновременно очищать газ от сероводорода, сероуглерода, меркаптанов и сероокиси углерода. Процесс пригоден для очистки газа, полученного высокотемпературной конверсией углеводородов под давлением, в котором содержится обычно до 30% двуокиси углерода. Поскольку при высокотемпературной конверсии не требуется предварительная очистка от серы, ее можно удалять вместе с двуокисью углерода пропиленкарбонатом. При очистке от сероводорода, а также при совместной очистке от СОа и На8 Флюор-процесс экономичен и при парциальных давлениях сероводорода более низких, чем указанное выше давление двуокиси углерода. [c.265] Важным преимуществом процесса является низкий расход тепла (только на тонкую доочистку газа раствором МЭА). Разработан вариант очистки газа пропиленкарбонатом при О °С. Это позволяет уменьшить циркуляцию растворителя и расход электроэнергии. [c.265] Сравнение термодинамической эффективности процесса пропилен-карбонатной очистки с МЭА-очисткой приведено ниже (стр. 278). [c.266] Вернуться к основной статье