ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Моделирование состава пластовой нефти и согласование результатов исследования ее свойств из "Расчеты физико-химических свойств пластовой и промысловой нефти и воды" Рассмотрение вопросов моделирования компонентного состава пластовой нефти продолжим на примере Дмитриевской нефти угленосной свиты. [c.60] В табл. 1.9 предыдущего параграфа приведены согласованные экспериментальные данные по типовому исследованию глубинных проб пластовой нефти Дмитриевского месторождения, а в табл. 1.12 с использованием интерполяционных процедур данных из табл. 1.11 результаты расчета физико-химических свойств фракций разгонки Дмитриевской нефти по ИТК с заданными средними температурами кипения. [c.60] В табл. 1.12 представлен расширенный перечень условных компонентов Дмитриевской нефти угленосной свиты, средняя температура кипения которых равна температуре кипения соответствующего нормального углеводорода (кроме УКС ), молярные массы и плотности этих условных компонентов. [c.61] Для заполнения недостающих данных табл. 1.12 можно использовать различные подходы. [c.61] Так средняя температура кипения УКС , как и для остальных условных компонентов, может быть принята равной температуре кипения нормального углеводорода - пентан. Или же может быть использована информация (при наличии таковой) о содержании в дегазированной нефти (табл. 1.9) изо-пен-тана и норм.-пентана. [c.61] Для принятия решения о том, какой подход выбрать, а также для получения далее полного представления о характеристиках всех выделенных условных компонентов, необходимо собрать дополнительную экспериментальную информацию по моделируемой нефти. [c.61] При исследовании нефти, кроме разгонки по ИТК, также определяется фупповой углеводородный состав фракций, выкипающих до 200 °С [31]. На основании этих данных можно оценить состав и характеристики граничных фракций. [c.61] Данные экспериментального изучения группового состава фракций Дмитриевского месторождения, выкипающих до 200°С, представлены в табл. 1.13. Из этих данных следует, что фракция с температурой кипения в диапазоне 28-60°С на 100 % состоит из метановых углеводородов, а это значит, что УКС можно представить как смесь только индивидуальных углеводородов, причем физико-химические характеристики этой смеси можно рассчитать из ее состава. [c.62] В противном случае среднюю температуру кипения следует вычислять только по массовым долям. [c.63] Значение молярной массы УКС можно принять равной молярной массе индивидуального углеводорода — пентан (72,15 г/моль). Далее, применяя интерполяцию, можно определить недостающие молярные массы условных компонентов. [c.63] После проведенных расчетов по формулам (1.25), (1.26) и интерполяционных процедур для поиска недостающих данных в табл. 1.12 можно заполнить пустые ячейки в ней. Табл. 1.12 в заполненном виде представлена ниже, табл. 1.14. [c.64] Сопоставительный анализ температур кипения и молярных масс индивидуальных углеводородов [34] и фракций разгонки нефти по ИТК (табл. 1.14) позволяет утверждать, что молярная масса условных компонентов (фракций нефти) со средней температурой кипения соответствующей температуре кипения нормального углеводородов выше, чем молярная масса соответствующего нормального углеводорода, рис. 1.4. [c.64] Этот факт свидетельствует о сложном групповом составе фракций разгонки нефти по ИТК даже в том случае, когда они сравнительно узкие . Поэтому условные компоненты дегазированной (промысловой) нефти не могут иметь одинаковые с индивидуальными углеводородами физико-химические свойства при средней температуре кипения УК, совпадающей с температурой кипения нормального углеводорода. [c.65] Так как массовые доли условных компонентов (фракций нефти) по данным табл. 1.14 превьш1ают (2,5 — 3) % масс, число их существенно больше, чем необходимо для проведения промысловых расчетов с заданной погрешностью, как при проектировании, так и при анализе внутри промысловых задач то, нефть можно разбить на более мелкие условные компоненты, но ограничиться при этом меньшим числом фракций, только наиболее летучими. [c.65] Зная аппроксимацию экспериментальных данных разгонки нефти по ИТК с достаточной для промысловых расчетов погрешностью, можно найти массовую долю любой произвольно вьщелен-ной узкой фракции нефти. [c.65] Предложенный алгоритм построения модели пластовой нефти опирается на использование аппарата констант фазового равновесия. [c.67] По отклонению молярной массы Д Л/9+вводится поправка А0 к параметру 0 для метана по табл. 1.16 или графику рис. 1.5. [c.69] На графической иллюстрации поведения поправок 0 (рис. 1.15) представлена их аппроксимация с достаточно хорошим совпадением (К = 0,9992) с табличными значениями. [c.70] Вернуться к основной статье