ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Подсчет- структурных напряжений и влияние фазовых превращений на кривую нагрева из "Оборудование термических цехов" Предел текучести при критической температуре Лсз для железа составляет не более 3—4 кг/мм , а для эвтектоидной стали приблизительно 8 кг/мм . Поэтому при нагреве тонких образцов, когда температурные напряжения ничтожны, подсчитанные структурные напряжения в образцах в интервале критических точек превосходят во много раз предел текучести. Появление трещин не происходит, и не может быть, так как указанных напряжений реально не получается. Благодаря высокой пластичности стали при температурах 600—800 происходит резкое уменьшение напряжений за счет пластической деформации образца. При нагреве толстых изделий структурные напряжения имеют обратный знак и уменьшают величину температурных напряжен1ий на ружных слоев металла. Кро1ме того, при обычных способах нагрева переход через критическую точку в различных частях нагреваемого образца происходит не мгновенно, а В течение некоторого времени. Следовательно, и нарастание напряжений от структурных превращений идет постепенно. Поэтому структурные напряжения при установления критериев скоростей нагрева практически роли не играют. [c.54] В процессе охлаждения наибольшие напряжения в металле возникают при закалке. Причем основная доля напряжений возникает в процессе мартенситного превращения, которое идет с резким увеличением удельного объема. Это увеличение удельного 0 бъема достигает 3%. [c.54] Наличие критических точек В стали может оказать некоторое влияние на замедление скорости Нагрева и охлаждения в районе температур критических точек. Переход железа о. в железо т идет с поглощением тепла, в силу чего на кривой нагрев а получается температурная остановка (ф лг. 15, а). [c.55] При нагреве и охлажденнн массивных деталей поглощение или выделение тепла при фазовом превращении вызывает значительное несоответствие расчетных и фактических кривых, особенно для центральных зон деталей. На фиг. 16 приведены кривые охлаждения в масле цилиндрического ва.та из стали 35ХМ диаметром 700 мм. Из фигуры видно резкое несоответствие расчетной кривой и фактической. Реальная кривая охлаждения центра имеет замедление охлаждения в интервале температур 650—620°. Это объясняется выделением теплоты при превращении аустенита в перлит. [c.55] Замедление охлаждения, вызванное тепловым эффектом, можно учесть. Теплота превращения аустенита в перлит равна приблизительно 15,5 ккал/кг. Тогда в интервале перлитного превращения 650—620° должно выделиться на 1 кг 15,5 ккал, а изменение теплосодержания в процессе охлаждения на 30° составит с Д == 0,16 X 30 —. 4,8 ккал на 1 кг. Если расчетное время охлаждения центра вала диаметром 700 мм в интервале 650—620° без учета теплового эффекта равно 10 мин., то время превращения растяиетс-я примерно на 10 = 32 мин. Внесение указанной поправки сближает расчетную кривую с фактически полученной (см. на фиг. 16 сплошную линию для центра и штрих-пунктирную). [c.55] Вернуться к основной статье