ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Каталитический крекинг (А. Г. Королев, Д. Г. Кочергина, В. Г. Дьяков) из "Коррозия и защита химической аппаратуры ( справочное руководство том 9 )" На оборудование гидроочистки (а также таких высокотемпературных процессов, как каталитический риформинг и гидрокрекинг) при охлаждении после циклов регенерации воздействуют слабоокислительные среды с потенциалами, значительно более отрицательными, чем соответствующие начальной области перепаосива-ции. Поэтому аустенитные нержавеющие стали в этих условиях не подвергаются межкристаллитной коррозии (МКК) в закаленном состоянии [61—64] и приобретают склонность к этому виду разрушения только после нагрева при температурах так называемой опасной зоны (450—850 °С). Теория МКК хромоникелевых нержавеющих сталей и методы испытаний освещены в работах [65— 69] и др. Здесь рассмотрена лишь практическая сторона этого вопроса применительно к процессам гидроочистки, гидрокрекинга и каталитического риформинга. Срок службы оборудования из аустенитных сталей на этих установках определяется, в основном, временем образования в стали склонности к МКК (при том условии, что такая склонность не была приобретена уже в процессе изготовления оборудования) [48, 49]. [c.174] В табл. 5.8 приводится время до появления склонности к МКК в образцах стали типа 0Х18Н10Т, указанных на рис. 5.25, при температурах, характерных для процесса гидроочистки [48]. [c.175] Цифры на кривых —отношение Т1 С. [c.175] Из рис. 5.25 видно, что наиболее опасны температуры 500— 550°С, при которых сталь типа 0Х18Н10Т независимо от химического состава (в пределах марочного по ГОСТ 9940—62) п температуры закалки быстро приобретает склонность к МКК (сенсибилизируется). [c.175] В сенсибилизированной стали в период остановок после цикла регенерации под влиянием политионовых кислот проявляется межкристаллитная коррозия и при определенных условиях происходит межкристаллитное коррозионное растрескивание. [c.175] В работе [71] приводятся данные ряда американских фирм о случаях выхода из строя оборудования цехов гидроочистки и риформинга из нержавеющей стали. Указывается, что почти все виды оборудования подвержены коррозионному разрушению, но больше всего случаев разрушения отмечено для труб теплообменников (табл. 5.9). [c.175] Трубы теплообменников Трубные обвязки. , . Карманы термопар, . Сильфоны. . [c.177] Разрушению в этих условиях подвержены все широко применяемые аустенитные нержавеющие стали (табл. 5.10 и 5.11). [c.177] Время до растрескивания варьировало от 7 суток до 12 лет с начала эксплуатации. Обозначения От —отжиг для снятия внутренних напряжений, сенсибилизация П — в состоянии поставки, после холодной деформации, без дополнительной обработки. [c.177] Применение высоконикелевых сплавов типа инконель-600 (состав, % 72 N1 14—17 Сг 6—10 Ре 1 Мп 0,5 Си 0,5 51 0,15 С 0,015 5) и инколой-800 (32 N1 21 Сг 46 Ре) не дает надежных результатов. В условиях эксплуатации наблюдалось растрескивание оборудования из этих сплавов [71]. [c.179] Стабилизирующий отжиг аустенитных сталей, содержащих сильные карбидообразующие элементы, заключается в выдержке стали в течение 2—3 ч при 850—900 °С и охлаждении на воздухе. [c.179] Считается, что при указанных температурах в стали Х18Н10Т выделяются карбиды титана, в результате чего содержание углерода в твердом растворе уменьшается и образование склонности к МКК при последующих нагревах в опасной зоне температур тормозится [77—79]. [c.179] Однако не всегда стабилизирующий отжиг повышает стойкость стали против сенсибилизации. В литературе отмечается, что стабилизирующий отжиг эффективен только в том случае, когда отношение Т1 С в стали сравнительно велико [48, 75, 78, 80]. [c.179] На рис. 5.26 представлены С-образные кривые, полученные для некоторых плавок стали типа Х18Н10Т в состоянии стабилизирующего отжига после закалки с 1050 и 1250 °С. В табл. 5.12 демонстрируется эффективность стабилизирующего отжига в зависимости от химического состава стали, температур предварительной закалки и дополнительного нагрева. [c.179] Провоцирующий отпуск 10 ООО ч. [c.181] Условные обозначения А—значительное ухудшение стойкости Б —ухудшение стойкости В — улучшение стойкости Г — значительное улучшение стойкости д—улучшения нет Н—данных нет. [c.181] Высокая стойкость стали 18-ЮТ к межкристаллитной коррозии в результате стабилизирующего отжига обеспечивается при отно-щении Т1 С 6. Для оборудования, работающего в опасной области температур и периодически испытывающего воздействие среды, реализующей склонность к МКК, рекомендуется сталь 0Х18Н10Т с Т1 С 6, подвергнутая стабилизирующему отжигу. [c.181] Из других методов борьбы с коррозионным растрескиванием аустенитного оборудования регенеративных процессов следует остановиться на создании условий, препятствующих образованию политионовых кислот или проявлению их отрицательного действия. [c.181] Препятствовать образованию политионовых кислот можно путем продувки системы инертным газом, в частности азотом, для удаления из нее серусодержащих газов. [c.181] Снизить степень агрессивности политионовых кислот можно, например, нейтрализовав их путем заполнения системы щелочными растворами. Однако в этом случае следует опасаться хлоридного растрескивания нерл авеющей стали. [c.181] Вернуться к основной статье